国内外架空输电线路设计规范安全度设置水平的比较_侯建国.pdf 10页

第４４卷增刊武汉大学学报（工学版）Ｖｏｌ．４４Ｓｕｐ．２０１１年１０月ＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＪｏｕｒｎａｌｏｆＷｕｈａｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙＯｃｔ．２０１１文章编号：１６７１－８８４４（２０１１）Ｓ１－０１６２－１０国内外架空输电线路设计规范安全度设置水平的比较侯建国，徐彬，董黛，肖龙（武汉大学土木建筑工程学院，湖北武汉４３００７２）摘要：为了借鉴国外架空输电线路设计规范的先进经验，便于国内工程技术人员熟悉和使用国外规范，根据已收集到的相关文献资料，对国内外架空输电线路设计规范的基本设计原则和冰、风荷载的取值标准及其荷载组合规定与安全度设置水平等进行了较为深入和系统的比较研究，获得了我国现行规范与国外规范（ＡＳＣＥ７４－２００９、ＡＳＣＥ１０－９７、ＩＥＣ６０８２６：２００３、ＥＮ５０３４１－１：２００２等规范）安全度设置水平差异的定量数据，可供国内同行借鉴和参考．关键词：架空输电线路；覆冰荷载；风荷载；重现期；安全度水平中图分类号：ＴＵ２０２文献标志码：ＡＣｏｍｐａｒｉｓｏｎｏｆｓａｆｅｔｙｓｅｔｔｉｎｇｌｅｖｅｌｉｎｄｅｓｉｇｎｃｏｄｅｓｏｆｏｖｅｒｈｅａｄｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓｉｎＣｈｉｎａａｎｄａｂｒｏａｄＨＯＵＪｉａｎｇｕｏ，ＸＵＢｉｎ，ＤＯＮＧＤａｉ，ＸＩＡＯＬｏｎｇ（ＳｃｈｏｏｌｏｆＣｉｖｉｌａｎｄＡｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＷｕｈａｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｗｕｈａｎ４３００７２，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎｏｒｄｅｒｔｏｌｅａｒｎｆｒｏｍｔｈｅａｄｖａｎｃｅｄｅｘｐｅｒｉｅｎｃｅｓｆｒｏｍｔｈｅｆｏｒｅｉｇｎｏｖｅｒｈｅａｄｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｃｏｄｅｓ，ａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｃｏｌｌｅｃｔｅｄｒｅｌｅｖａｎｔｄｏｃｕｍｅｎｔｓ，ｔｈｉｓｐａｐｅｒｓｙｓｔｅｍａｔｉｃａｌｌｙｃｏｍｐａｒｅｓｔｈｅｂａｓｉｃｄｅ－ｓｉｇｎｐｒｉｎｃｉｐｌｅｓ，ｗｉｎｄａｎｄｉｃｅｌｏａｄｖａｌｕｅｓａｎｄｔｈｅｉｒｌｏａｄｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎｓａｎｄｓａｆｅｔｙｓｅｔｔｉｎｇｌｅｖｅｌｓｏｆｄｅｓｉｇｎｃｏｄｅｓａｂｏｕｔｏｖｅｒｈｅａｄｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓｉｎＣｈｉｎａａｎｄａｂｒｏａｄ．ＴｈｅｑｕａｎｔｉｔａｔｉｖｅｄａｔａｏｆｔｈｅｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅｓｏｆｓａｆｅｔｙｓｅｔｔｉｎｇｌｅｖｅｌｂｅｔｗｅｅｎＣｈｉｎａｃｕｒｒｅｎｔｃｏｄｅｓａｎｄｆｏｒｅｉｇｎｓｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎｓ（ＡＳＣＥ７４－２００９，ＡＳＣＥ１０－９７，ＩＥＣ６０８２６：２００３，ＥＮ５０３４１，ｅｔｃ．）ａｒｅｇｏｔａｌｓｏ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｃｏｕｌｄｂｅａｖａｉｌａｂｌｅｆｏｒｄｏｍｅｓｔｉｃｐｅｏｐｌｅｏｆｓａｍｅｏｃｃｕｐａｔｉｏｎａｓａｒｅｆｅｒｅｎｃｅ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｏｖｅｒｈｅａｄｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓ；ｉｃｅｌｏａｄ；ｗｉｎｄｌｏａｄ；ｒｅｔｕｒｎｐｅｒｉｏｄ；ｓａｆｅｔｙｓｅｔｔｉｎｇｌｅｖｅｌ在建筑市场激烈竞争日益国际化的今天，国内设计原则和冰、风荷载的取值标准及其荷载组合规电力设计院和电力建设公司的涉外工程越来越多，定与安全度设置水平等进行系统研究的还较少．但由于相关技术人员对国外的相关设计标准不是本文选取了几本国内外具有代表性的架空输太熟悉，因而对参与国际化的市场竞争带来一些不电线路设计规范，从分项系数设计表达式的相当安利的影响．在架空输电线路设计领域，国内已有很全系数的角度，对国内外架空输电线路设计规范的多学者利用结构可靠度理论，对架空输电线路结构基本设计原则和冰、风荷载的取值标准及其荷载组的可靠度和相应的安全度设置水平作了大量的研合规定与安全度设置水平等进行了较为深入和系［１－５］究工作，但从分项系数设计表达式的相当安全统的比较研究，获得了我国现行规范与国外相关规系数的角度，对国外架空输电线路设计规范的基本范安全度设置水平差异的定量数据，可供国内同行作者简介：侯建国（１９５５－），男，教授、博士生导师，主要从事结构可靠性基本理论与应用研究，Ｅ－ｍａｉｌ：ｊｇｈｏｕ＠ｗｈｕ．ｅｄｕ．ｃｎ． 增刊侯建国，等：国内外架空输电线路设计规范安全度设置水平的比较１６３借鉴和参考．参与分析比较的国内外相关规范主要Ｑ／ＣＳＧ１１５０２－２００８《１１０～５００ｋＶ架空输电线路［２４］有：中国规范ＧＢ５０５４５－２０１０《１１０ｋＶ～７５０ｋＶ架设计技术规定（暂行）》等．［６］空输电线路设计规范》和ＤＬ／Ｔ５４４０－２００９《重覆１．１．２国际电工委员会（ＩＥＣ）的架空输电线路设［７］冰架空输电线路设计技术规程》及ＤＬ／Ｔ５１５４－计规范体系［８］２００２《架空送电线路杆塔结构设计技术规定》等；国际电工委员会第１１技术委员会（ＩＥＣ美国规范ＡＳＣＥＭＯＰ７４－２００９《输电线路结构荷载ＴＣ１１），从２０世纪７０年代开始对架空输电线路设导则》（ＧｕｉｄｅｌｉｎｅｓｆｏｒＥｌｅｃｔｒｉｃａｌＴｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ计标准进行了国际间的广泛研讨，于１９９１年颁布［９］ＬｉｎｅＳｔｒｕｃｔｕｒａｌＬｏａｄｉｎｇ）和ＡＳＣＥ１０－９７（２０００）了ＩＥＣ６０８２６：１９９１《架空输电线路荷载和强度》《输电线路角钢塔结构设计》（ＤｅｓｉｇｎｏｆＬａｔｔｉｃｅｄ（Ｌｏａｄｉｎｇａｎｄｓｔｒｅｎｇｔｈｏｆｏｖｅｒｈｅａｄｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ［１０］［２５］ＳｔｅｅｌＴｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎＳｔｒｕｃｔｕｒｅｓ）等；国际电工协ｌｉｎｅｓ）；２００３年在总结实践经验的基础上，进一会标准ＩＥＣ６０８２６：２００３《架空输电线路设计标准》步修订并颁布了ＩＥＣ６０８２６：２００３《输电线路结构［１１］（ＤｅｓｉｇｎＣｒｉｔｅｒｉａｏｆＯｖｅｒｈｅａｄＴｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ设计规范》．ＩＥＣ６０８２６：２００３为英语和法语双语［１１］Ｌｉｎｅｓ）；欧洲规范ＥＮ５０３４１－１：２００１“Ｏｖｅｒｈｅａｄ版，旨在作为国际电工界基础性的设计标准，可以ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌｌｉｎｅｓｅｘｃｅｅｄｉｎｇＡＣ４５ｋＶ．Ｐａｒｔ１：Ｇｅｎ－直接采用，也可以供各国修订本国相应标准时参［１２］ｅｒａｌｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓ．Ｃｏｍｍｏｎｓｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎｓ”等．考．ＩＥＣ６０８２６的目标是为各国架空输电线路设计标准的制定采用可靠度理论和概率或半概率方法１国内外规范设计方法的比较提供一个大体的框架．１．１国内外架空输电线路设计规范简介１．１．３美国的架空输电线路设计规范体系１．１．１中国的架空输电线路设计规范体系美国电网以私营为主，形成各自为政的局面，中国架空输电线路设计的标准体系分为国家因此电压等级较多，从１１０ｋＶ到７６５ｋＶ就有８标准、行业标准和企业标准等．个电压等级．但美国的架空输电线路设计标准体系中国架空输电线路设计的国家标准主要有较为完善，协调性好，国际化程度高，主要由以下４［６］［２６］ＧＢ５０５４５－２０１０以及ＧＢ５００６１－２０１０《６６ｋＶ及以部分组成：［１３］下架空电力线路设计规范》等．１）国家法规和安全规定执行美国国家电力规中国架空输电线路设计的行业标准主要有定ＮＥＣ（ＮａｔｉｏｎａｌＥｌｅｃｔｒｉｃａｌＣｏｄｅｏｆＵＳＡ，ＮＥＣ）ＤＬ／Ｔ５１５４－２００２《架空送电线路杆塔结构设计技和美国国家电力安全规范ＮＥＳＣ（ＮａｔｉｏｎａｌＥｌｅｃｔｒｉ－［８］术规定》、ＤＬ／Ｔ５１３０－２００１《架空送电线路钢管ｃａｌＳａｆｅｔｙＣｏｄｅｏｆＵＳＡ，ＮＥＳＣ）．［１４］杆设计技术规定》、ＤＬ／Ｔ５２１９－２００５《架空送电２）电气部分以ＩＥＣ６０８２６标准为主，在ＩＥＣ标准［１５］线路基础设计技术规定》、ＤＬ／Ｔ５４４０－２００９《重不适用时采用相应的英国标准或美国国家标准．［７］覆冰架空输电线路设计技术规程》、ＤＬ／Ｔ８９９－３）结构设计以美国土木工程协会ＡＳＣＥ标准［１６］２００４《架空线路杆塔结构荷载试验》、ＤＬ／Ｔ（ＡｍｅｒｉｃａｎＳｏｃｉｅｔｙｏｆＣｉｖｉｌＥｎｇｉｎｅｅｒｓ，ＡＳＣＥ）［２７］５２１７－２００５《２２０ｋＶ～５００ｋＶ紧凑型架空送电线路ＡＳＣＥ７４－２００９、ＡＳＣＥ１０－９７、ＡＳＣＥ４８－０５等为［１７］设计技术规定》等．主，还可参考美国钢结构协会ＡＩＳＣ标准（Ａｍｅｒｉ－中国架空输电线路的企业标准主要有国家电ｃａｎＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＳｔｅｅｌＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ，ＡＩＳＣ）ＡＩＳＣ［２８］网公司的Ｑ／ＧＤＷ１７８－２００８《１０００ｋＶ交流架空３６０－０５及美国混凝土协会ＡＣＩ３１８标准ＡＣＩ［１８］［２９］输电线路设计暂行技术规定》、Ｑ／ＧＤＷ１７９－３１８Ｍ－０８．２００８《１１０～７５０ｋＶ架空输电线路设计技术规４）杆塔材料执行美国测试和材料协会ＡＳＴＭ［１９］定》、Ｑ／ＧＤＷ１８０－２００８《６６ｋＶ以下架空电力线（ＡｍｅｒｉｃａｎＳｏｃｉｅｔｙｆｏｒＴｅｓｔｉｎｇａｎｄＭａｔｅｒｉａｌｓ，［２０］路设计技术规定》、Ｑ／ＧＤＷ１８１－２００８《±５００ＡＳＴＭ）的系列标准．［２１］ｋＶ直流架空输电线路设计技术规定》、Ｑ／ＧＤＷ１．１．４欧盟的架空输电线路设计规范体系１８２－２００８《中重冰区架空输电线路设计技术规欧盟于１９７２年成立欧洲电工标准化委员会［２２］定》以及中国南方电网公司的Ｑ／ＣＳＧ１１５０３－（ＥｕｒｏｐｅａｎＣｏｍｍｉｔｔｅｅｆｏｒＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＳｔａｎｄ－［２３］２００８《中重冰区架空输电线路设计技术规定》、ａｒｄｉｚａｔｉｏｎ，ＣＥＮＥＬＥＣ），宗旨是协调各国的电工标 １６４武汉大学学报（工学版）第４４卷准，以消除贸易中的技术壁垒，制定统一的ＩＥＣ范电线路设计规范中，在基本设计原则方面，均采用围外的欧洲电工标准，实行电工产品的合格认证制了以概率理论为基础的极限状态设计法，用失效概度．由于协调各个国家的标准需要较长的时间，加率或与之相对应的可靠指标度量结构构件的可靠之建筑行业的钢结构设计规范于１９９３年才开始试度，按分项系数设计表达式进行设计．行，因此，欧盟统一的架空输电线路设计规范一直ＩＥＣ６０８２６、ＡＳＣＥ７４－２００９和ＥＮ５０３４１分项到２００１年１０月才正式发行，即为现行欧盟规范系数设计表达式均设置了２种分项系数，分别是荷ＥＮ５０３４１：２００１．载分项系数γ（包括永久荷载分项系数γＧ、可变荷与美国各规范分类较详细的特点不同，ＥＮ载分项系数γＱ）和材料性能（或抗力）分项系数γＭ５０３４１：２００１内容涵盖较广，包括输电线路的荷载（或φ）；我国规范ＧＢ５０５４５－２０１０承载能力极限状规定以及结构设计和电力设计等各方面的内容，从态的分项系数设计表达式，除设置了荷载分项系数设计原则到细部结构设计应有尽有．ＥＮ５０３４１：γＧ、γＱ和材料性能分项系数γＲ外，还按不同的结２００１包括英语、德语和法语３个版本，各个国家再构安全级别及荷载组合工况分别设置了结构重要根据本国的实际情况依照ＥＮ５０３４１：２００１进行小性系数γ０及可变荷载组合系数ψ．幅度的修订，形成本国的规范，并在名称前面加上国外规范冰、风荷载分项系数的取值与重现期本国的简写，如芬兰规范为ＳＦＳ－ＥＮ５０３４１：２００１；有关，我国规范ＧＢ５０５４５－２０１０则没有考虑重现期英国规范为ＢＳ－ＥＮ５０３４１：２００１，而英国本国较早对荷载分项系数的影响．各国规范分项系数的取值的一个架空输电线路标准则为ＢＳ８１００－１：１９８６《格见表１．由表１可以看出，单从荷载分项系数的取［３０］构式塔和桅杆》（Ｌａｔｔｉｃｅｔｏｗｅｒｓａｎｄｍａｓｔｓ）．值来看，我国规范规定的荷载分项系数取值，除个１．２国内外架空输电线路设计规范设计方法比较别情况下与国外规范ＩＥＣ６０８２６、ＡＳＣＥ７４－２００９１．２．１设计原则及分项系数取值的比较和ＥＮ５０３４１基本持平外，绝大多数情况下，普遍目前所收集到的国内外具有代表性的４套输高于国外规范规定的荷载分项系数．表１国内外规范分项系数的取值ＥＮ５０３４１规范代号ＧＢ５０５４５－２０１０ＩＥＣ６０８２６ＡＳＣＥ７４－２００９常规法经验法结构重要性１．１（Ⅰ级）；未设置未设置未设置未设置系数γ０１．０（Ⅱ级）；０．９（Ⅲ级）永久荷载分１．２（不利）、１．２（不利）；１．０（有利）１．０１．０１．０项系数γＧ１．０（有利）１．０（５０年）；０．８５（２５年）；１．０（５０年）；１．０（５０年）；风荷载分项１．４１．１（１５０年）；１．１５（１００年）；１．３（２００年）；１．２（１５０年）；１．３系数γｗ１．２（５００年）１．４５（４００年）１．４（５００年）１．０（５０年）；０．８５（２５年）；１．０（５０年）；１．０（５０年）；覆冰荷载分１．４１．１５（１５０年）；１．２５（１００年）；１．５（２００年）；１．２５（１５０年）；１．３项系数γｉ１．３（５００年）１．８５（４００年）１．５（５００年）１．０（正常运行）、０．９０．４（极值冰＋组合值系数（断线、安装、不均匀覆冰）、未设置未设置伴随风）、０．３４未设置ψ０．７５（验算）（极值风＋相应覆冰）γＲ＝１．０８７（Ｑ２３５）材料或抗力φ与置信概率及γＲ＝１．１１１φ＝０．９γＲ＝１．１分项系数变异系数有关（Ｑ３４５，Ｑ３９０）１．２．２结构安全级别及气象荷载重现期的比较安全级别，不同安全级别的安全度设置水平通过结我国规范ＤＬ／Ｔ５０９２－１９９９和ＤＬ／Ｔ５１５４－构重要性系数来反映．国外规范ＩＥＣ６０８２６、ＡＳＣＥ２００２按照电压等级（分为１１０～３３０ｋＶ、５００ｋＶ和７４－２００９和ＥＮ５０３４１等也将输电线路划分了不同７５０ｋＶ）和线路种类（分为一般线路、临时性线路的安全级别或可靠性级别，与我国规范有所不同的和其他线路）的不同，将输电线路划分为３个结构是，国外规范输电线路的安全级别与冰、风荷载的 增刊侯建国，等：国内外架空输电线路设计规范安全度设置水平的比较１６５重现期有关，如表２所示．５０３４１主要考虑３种设计工况：气象荷载工况（类似１．２．３荷载组合及其设计工况的比较于我国规范的正常运行工况）、施工和维修工况（类目前所收集到的国内外具有代表性的４套输电似于我国规范的安装工况）、与结构安全有关（防止线路设计规范中，对杆塔设计工况均分类表述．我国失效）的故障工况：防止事故荷载，如断线或不均匀规范将设计工况分为正常工况、安装工况、断线工况覆冰荷载（类似于我国规范的断线工况）．ＡＳＣＥ７４－和不均匀覆冰工况及验算覆冰工况，在每一个设计２００９比ＩＥＣ６０８２６则多了一个法定荷载工况．国内工况里考虑若干不同的荷载组合．ＩＥＣ６０８２６和ＥＮ外规范设计工况的大致对应关系见表３．表２我国规范与国外规范冰、风荷载重现期及安全级别的比较国别规范名重现期（安全级别）ＧＢ５０５４５－２０１０７５０ｋＶ、５００ｋＶ线路５０年重要线路（Ⅰ级）；其他线路中国１１０～３３０ｋＶ线路３０年（Ⅱ级）；临时线路（Ⅲ级）荷载规范ＧＢ５０００９－２００１基本风压１０年、５０年、１００年国际ＩＥＣ６０８２６安全级别与重现期有关５０年（１级）、１５０年（２级）、５００年（３级）ＡＳＣＥ７４－２００９２５年（１级）、５０年（２级）、１００年（３级）、美国安全级别与重现期有关ＡＳＣＥ７－１０２００年（４级）、４００年（５级）欧盟ＥＮ５０３４１安全级别与重现期有关５０年（１级）、１５０年（２级）、５００年（３级）表３国内外规范设计工况的大致对应关系我国规范ＧＢＥＮ５０３４１ＩＥＣ６０８２６ＡＳＣＥ７４－２００９５０５４５－２０１０常规法经验法正常运行工况气象荷载工况气象荷载工况气象荷载工况正常运行工况安装工况施工和维修工况施工和维修工况施工和维修工况施工和维修工况断线工况故障工况故障工况故障工况故障工况不均匀覆冰工况验算覆冰工况法定荷载工况１．２．４气象荷载标准值取值的比较２００９、ＥＮ５０３４１与我国规范ＧＢ５０５４５－２０１０在国外规范ＩＥＣ６０８２６、ＡＳＣＥ７４－２００９和ＥＮ不同高度、不同地形特征类别下导线风荷载标准５０３４１都是以冰、风荷载的长期观测资料为基础，值及杆塔风荷载标准值的比值，见表４；对于覆冰假定冰、风荷载服从某一概率分布类型，按其概率荷载，根据我国规范和国外规范规定的不同高度分布的某一不利分位值用概率统计方法确定．我国处覆冰荷载的换算公式和换算系数，及按我国覆规范除风荷载具有较长期的观测资料，可按概率统冰统计资料计算的不同重现期的换算系数，以我计方法确定外，冰荷载（设计覆冰厚度）由于缺乏长国规范规定的离地面１０ｍ高、５０年重现期和导期的覆冰观测数据，多按相邻已运行线路的运行资线直径为３０ｍｍ的覆冰厚度对应的覆冰荷载为料和经验来确定设计冰厚，缺乏长期观测数据的支基准，近似求得各国规范与我国规范覆冰荷载标撑和数理模型的推算．见表４和表５．准值的比值，见表５．为了定量比较国内外规范风荷载标准值和覆另外，由于国外规范与我国规范对于冰、风荷冰荷载标准值的差异，假定５０年重现期下１０ｍ高载组合的情况下，对应的风速取值不一致，因此，对度处１０ｍｉｎ平均时距的基本风速为Ｖ０，根据各国于冰、风荷载组合时国外规范与我国规范风荷载标规范对导线风荷载和杆塔风荷载标准值的计算规准值的比值α′ｗ与αｗ不同．对于α′ｗ的取值，本文采定的不同，假定各国规范规定的导线的直径ｄ、档用与求αｗｘ类似的方法，计算结果见表５．由于我国距Ｌ、杆塔高度和风速方向等基本参数相同，以我规范覆冰时风速的折减系数与冰区有关，故本文求国规范５０年重现期的基本风速为基准，分别对得的α′ｗ的取值与冰区有关．国内外规范规定的不同高度、不同地形特征类别值得指出的是，在计算国内外规范的安全度设下，导线风荷载和杆塔风荷载的标准值进行了大置水平时，为简化计算，统一取导线风荷载效应和量计算，由此求得国外规范ＩＥＣ６０８２６、ＡＳＣＥ７４－杆塔风荷载效应两者的加权平均值作为国外规范 １６６武汉大学学报（工学版）第４４卷与我国规范风荷载标准值的比值，所加的权重分别为０．６５和０．３５．表４国内外输电线路规范风荷载的比较规范代号ＧＢ５０５４５－２０１０ＩＥＣ６０２８６：２００３ＡＳＣＥ７４－２００９ＥＮ５０３４１基准高度／ｍ１０１０１０１０基本平均时距／ｍｉｎ１０１００．０５１０风速３０（１１０～３３０ｋＶ）统计重现期／年５０５０５０５０（５００～７５０ｋＶ）Ｃ类（与我国Ⅱ类（与我国地面粗糙类别Ｂ类Ｂ类Ｂ类对应）Ｂ类对应）风速样本年最大风速年最大风速阵风风速平均风速或阵风风速风速概率分布模型耿贝尔极值Ⅰ型耿贝尔极值Ⅰ型耿贝尔极值Ⅰ型耿贝尔极值Ⅰ型风压高度变化α风速高度变化ＶＶＺ＝ＶＲ（Ｚ／１０）ｈ／ＶＲ（Ⅱ）＝地形和高度影响系数μＺＶＲ＝ＫＲＶＲＢ系数ＫｚｋＴｌｎ（ｈ／Ｚｏ）风载体导线１．２（ｄ≤１７）、１．１（ｄ＞１７）１．０１．０１．０型系数杆塔与实积比有关与实积比有关与实积比有关与实积比有关动力特性风荷载调整系数综合风载系数阵风响应系数阵风响应系数风荷载标准值比值αｗ１．０１．５７７（１．４９３）＊１．３３０（１．２６４）＊１．７１３（１．６２５）＊注：＊括号内为βｃ＝１．２的情况，括号外为βｃ＝１．０的情况．表５国内外输电线路规范覆冰荷载的比较规范代号ＧＢ５０５４５－２０１０ＩＥＣ６０８２６：２００３ＡＳＣＥ７４－２００９ＥＮ５０３４１－１基准高度／ｍ１０１０１０１０５０（５００ｋＶ～７５０ｋＶ）；重现期／ａ５０５０５０３０（３３０ｋＶ及以下）标准覆冰观测导线直径／ｍｍ未规定３０未规定３０荷载观测导线跨度／ｍ未规定未规定未规定１００根据相邻已运行线路提供了美国５０年的采用概率统计覆冰荷载的确定根据统计资料确定的资料和经验确定覆冰厚度分布图模型来确定设计覆按重现期、地形、按重现期、直径、按重现期、地形、按重现期、高度、覆冰厚度修正冰荷载高程、线径修正高度修正高度修正直径、档距修正冰、风组合时Ｖ＝（０．６～０．８５）Ｖ５０Ｖｐ＝（０．５５～０．６５）Ｖ５０Ｖ＝（０．３９～１．０）Ｖ５０Ｖ＝（０．３３～０．６７）Ｖ５０的风速取值Ｖ＝（０．４～０．５）Ｖ１Ｖｂ＝（０．７０～０．８５）Ｖ５０轻冰区１．０１．９４７２．２８１３．９１１冰、风荷载组合时风荷载标中冰区１．０１．３４７１．５１９２．６０３准值比值α′ｗ重冰区１．００．５５００．６１３１．０５６覆冰时的气温／℃－５－５－１０－５覆冰荷载标准值比值αｉ１．０１．１５１０．９３１１．０注：Ｖ５０表示５０年一遇的基本风速；Ｖ１表示年平均最大风速；Ｖｐ表示计算适当风载时所采用的风速；Ｖｂ表示计算较大风载时所采用的风速．当安全系数的角度来进行比较．２国内外架空输电线路结构安全度２．１相当安全系数的计算公式设置水平的比较由分项系数设计表达式及各分项系数的取值，研究结构设计规范的安全度设置水平，科学合经过简单的数学推演，可以方便地写出与分项系数理的做法应从结构的失效概率或可靠指标或相当设计表达式相对应的相当安全系数的计算公［３１－３２］安全系数的角度进行分析．相当安全系数是基于分式．当仅考虑永久荷载与一种可变荷载（如风项系数设计表达式求得的安全系数．为便于直观地荷载）的简单组合时，相当安全系数的计算公式为比较国内外规范安全度设置水平的差异，本文从相Ｋ＝Ｒｋ／Ｓｋ＝ＫＳ／ＫＲ（１） 增刊侯建国，等：国内外架空输电线路设计规范安全度设置水平的比较１６７γＧ＋γｗαｗαｗＴρＱ［βｃρｗ＋（１－ρｗ）］值ρＱ２以及这种组合工况下的风荷载与永久荷载ＫＳ＝γ０·（２）１＋ρＱ的效应比值ρＱ１，本文选取了一座有代表性的５００ＫＲ＝αＲ／γＲ或ＫＲ＝φαＲ（３）ｋＶ输电杆塔结构，采用大型有限元分析软件ＡＮ－ρＱ＝Ｓｗｋ／ＳＧｋ（４）ＳＹＳ，对杆塔结构设计中的覆冰荷载效应与永久荷当考虑永久荷载和两种可变荷载（如风荷载和载效应ρＱ２以及风荷载效应与永久荷载效应的比覆冰荷载）参与组合时，式（２）应改用下式计算：值ρＱ１进行了大量计算，求得ρＱ２在－１．５８２～ＫＳ＝γ０γＧ＋ψ１γｗαｗｘαｗＴρＱ１＋ψ２γｉαｉαｉＴρＱ２（５）２．３９５之间；风荷载效应与永久荷载效应的比值ρＱ１１＋ρＱ１＋ρＱ２在－４．５２７～４．５３５之间．在ρＱ１和ρＱ２的计算数值／Ｓ；／Ｓ（６）ρＱ１＝ＳｗｋＧｋρＱ２＝ＳｓｋＧｋ中，负值表示冰、风荷载产生的效应值与永久荷载式中：ＳＧｋ为永久荷载效应标准值；Ｓｗｋ为风荷载效产生的效应值符号相反．结构设计或结构安全度计应标准值；Ｒｋ为结构构件的抗力标准值；Ｓｋ为作用标算时，应考虑最不利荷载效应的组合，对某一截面准值；ＫＳ为相当作用系数；ＫＲ为相当抗力系数；ρＱ而言，当两种荷载产生的效应值符号相反时，效应为风荷载效应标准值与永久荷载效应标准值的比值叠加时相减，对结构受力不属于最不利的情况，值；ρｗ为导（地）线风荷载效应与风荷载总效应的比故在输电线路杆塔结构构件的安全度计算中，仅取值；αｗＴ为我国现行规范不同重现期基本风压的换ρＱ１和ρＱ２为正值的情况计算．根据ρＱ１和ρＱ２的计算系数；αｉＴ为我国现行规范不同重现期覆冰荷载的算结果，为简化计算，对于工况二，本文分别取ρＱ１换算系数；Ｓｓｋ为覆冰荷载的效应标准值；αｉ为国外＝１．０、２．０、３．０、４．０、５．０，ρＱ２＝０．５、１．０、１．５、规范与我国规范覆冰荷载标准值的比值；ρＱ１为覆冰２．０、２．５进行计算，导线、地线风荷载效应与风荷荷载参与组合时，风荷载效应与永久荷载效应的比载总效应的比值ρｗ仍按最大风荷载参与组合时的值；ρＱ２为覆冰荷载效应与永久荷载效应的比值；αＲ情况考虑，即取ρｗ＝０．５、０．６、０．７和０．８共４种．为反映中外规范抗力计算模式差异的系数．２．２．２αｗＴ和αｉＴ的取值假定我国规范ＧＢ５０５４５－２０１０的相当安全系为便于比较不同重现期下基本风压的差别，本数为Ｋ０，其余国外规范的相当安全系数为Ｋ１，则文以５０ａ重现期的基本风压和覆冰荷载为基准，国外规范与我国规范相当安全系数的差值可按下求得不同重现期基本风压与５０ａ重现期基本风压列公式计算：的换算系数αｗＴ以及不同重现期覆冰厚度与５０ａＤ＝（Ｋ重现期覆冰厚度的比值αｉＴ，结果见表６．１－Ｋ０）／Ｋ０（％）（７）表６冰、风荷载不同重现期之间的转换２．２相当安全系数的计算条件重现期Ｔ／ａ１５３０５０１００为简化计算，同时也为了反映结构的实际安全αｗＴ０．８０２３０．９１６７１．００００１．１１２４度水平，本文取正常运行工况下的两种荷载组合进αｉＴ０．８１１３０．９２０５１．００００１．１０７４行计算．工况一：基本风速（无冰、未断线）；工况二：２．２．３αＲ的取值设计覆冰＋相应风速及气温（未断线）．计算相当安全系数时，所选择的几种典型基本２．２．１荷载效应比值构件及其受力情况是：轴心受拉构件、轴心受压构１）工况一下的荷载效应比值．对于输电线路件和受弯构件．为了保证规范的可比性，计算中假杆塔结构，大量的计算结果表明，工况一时，风荷载定国内外规范材料的强度等级相同以及构件的截效应与永久荷载效应的比值ρＱ在３．３～８．３之间面尺寸相同等．下面以轴心受拉构件来说明αＲ的［３３－３４］变化．为简化计算，组合工况一，本文取ρＱ＝计算方法．４．０、５．０、６．０、７．０、８．０．据工程设计经验，导线、地我国规范规定的计算公式为：线风荷载效应与风荷载总效应的比值ρｗ一般在Ｎ≤ｍｆＡｎ（８）［３３－３４］０．５～０．８之间．为简化计算，本文在相当安全则Ｒｋ＝ｍｆｙＡｎ（９）系数的计算中，取ρｗ＝０．５、０．６、０．７和０．８．根据美国规范轴心受拉净截面屈服计算公式：杆塔结构设计中的常遇风速，取βｃ＝１．２．Ｎ≤ｆｙＡｎ（１０）２）工况二下的荷载效应比值．在考虑工况二ｆｙＡｎ１则αＲ＝＝（１１）时，限于目前尚缺乏覆冰荷载与永久荷载的效应比φｍｆｙＡｎφｍ １６８武汉大学学报（工学版）第４４卷欧盟规范轴心受拉毛截面屈服计算公式：２．３相当安全系数的计算结果与分析Ｎ／Ａｇ≤ｆｙ／ｒＭ０（１２）２．３．１不考虑抗力计算模式时的相当安全系数ｆｙＡｇ１Ａｇ由于ＩＥＣ标准未给出杆塔结构基本构件的相则αＲ＝＝（１３）ｍｆｙＡｎｍＡｎ关计算规定，考虑到各种基本构件的抗力计算公式计算中取Ａｎ＝０．９Ａｇ．虽然是不同的，但由杆塔结构各种基本构件相当安其他构件依此类推，结果见表７．有关公式的全系数的推导过程可知，在一定简化的基础上，考推导主要参考文献［３５］．对于表７中轴心受压稳定虑不同荷载参与组合时，各种基本构件相当安全系和受弯稳定，美国规范没有明确给出稳定系数φＡ数的计算公式是完全相同的．因此，为了使各国规和φＬＴ，但经过一定的推导和转换，可以得出φＡ和范比较的起点一致，本节在计算基本构件不同工况［３５］φＬＴ的相当值．下的相当安全系数时，不区分不同类型的结构构表７抗力计算模式系数αＲ的计算结果件，即取αＲ＝１．构件类型ＲαＲ１）工况一的相当安全系数ｋ美国规范欧盟规范为使得国内外规范相当安全系数相互比较的轴心受拉ｍｆｙＡｎ１／（φｍ）Ａｇ／（ｍＡｎ）起点相同，以我国规范规定的５０ａ重现期为基准，轴心受压φｃｍＮＡｆｙφＡ／（φφｃ）χ／φｃ受弯ｍＭＷｆｙφＬＴ／（φｍＭ）χＬＴ／ｍＭ分别将各国规范各个重现期的相当安全系数与之比较，计算结果见表８．表８不考虑抗力计算模式时国内外输电线规范工况一的相当安全系数比较结构安全级别Ⅰ级Ⅱ级Ⅲ级规范代号重现期／ａ风载调整系数βｃ１１．２１１．２１１．２ＧＢ５０５４５－２０１０５０Ｋ０１．６３８１．８２３１．４８９１．６５８１．３４１．４２Ｋ１１．１１２２５Ｄ／％－３２．１１－３９．００－２５．３２－３２．９３－１７．０１－２１．６９Ｋ１１．２８２５０Ｄ／％－２１．７３－２９．６８－１３．９０－２２．６８－４．３３－９．７２Ｋ１１．４５２ＡＳＣＥ７４－２００９１００Ｄ／％－１１．３６－２０．３５－２．４８－１２．４２８．３６２．２５Ｋ１１．６２１２００Ｄ／％－１．０４－１１．０８８．８７－２．２３２０．９７１４．１５Ｋ１１．７９１４００Ｄ／％９．３４－１．７６２０．２８８．０２３３．６６２６．１３Ｋ１１．６５７５０Ｄ／％１．１６－９．１１１１．２８－０．０６２３．６６１６．６９Ｋ１１．８０６ＩＥＣ６０８２６１５０Ｄ／％１０．２６－０．９３２１．２９８．９３３４．７８２７．１８Ｋ１１．９５５５００Ｄ／％１９．３５７．２４３１．３０１７．９１４５．９０３７．６８Ｋ１１．７６８５０Ｄ／％７．９４－３．０２１８．７４６．６３３１．９４２４．５１Ｋ１２．０８９ＥＮ５０３４１－１１５０Ｄ／％２７．５３１４．５９４０．３０２６．００５５．９０４７．１１Ｋ１２．４１５００Ｄ／％４７．１３３２．２０６１．８５４５．３６７９．８５６９．７２由表８可以看出：比美国规范的高，略低于欧盟规范常规法的相当安①对于Ｉ级结构，５０ａ重现期，βｃ＝１．０时，我全系数；βｃ＝１．２时，我国规范的相当安全系数与国规范的相当安全系数与ＩＥＣ标准的大致持平，大部分国外规范５０ａ重现期的相当安全系数较为 增刊侯建国，等：国内外架空输电线路设计规范安全度设置水平的比较１６９接近，比美国规范的高，低于欧盟规范经验法５０ａ＝１．０时，我国规范５０ａ重现期的相当安全系数除重现期的相当安全系数．但与国外规范其他重现期与美国规范１００ａ重现期的相当安全系数大致持时的相当安全系数相比，βｃ＝１．０时，我国规范５０ａ平外，普遍低于国外规范其他重现期的相当安全系重现期的相当安全系数与美国规范２００ａ重现期的数；βｃ＝１．２时，我国规范５０ａ重现期的相当安全相当安全系数大致持平；βｃ＝１．２时，我国规范５０ａ系数除与美国规范２００ａ重现期的相当安全系数重现期的相当安全系数与ＩＥＣ标准１５０ａ重现期以大致持平以及大于美国规范１００ａ重现期下的相及美国规范４００ａ重现期的相当安全系数大致持平；当安全系数以外，普遍低于国外规范其他重现期的其他情况下，我国规范５０ａ重现期的相当安全系数相当安全系数．除大于美国１００ａ重现期的相当安全系数以外，普遍２）工况二的相当安全系数小于其他规范其他重现期下的相当安全系数．由于在冰、风荷载组合时风速会折减，而各国②对于Ⅱ级结构，５０ａ重现期，βｃ＝１．０时，规范对风速折减的比例不同，导致工况二中采用的我国规范的相当安全系数除高于美国规范的相当α′ｗ与αｗ不同，并与冰区有关，因此，本文在计算国安全系数外，均低于国外规范的相当安全系数．与内外规范工况二的相当安全系数时，按不同冰区分国外规范其他重现期时的相当安全系数相比，βｃ别进行计算，计算结果见表９．表９不考虑抗力计算模式时国内外输电线规范工况二的相当安全系数比较重现冰区轻冰区中冰区重冰区规范代号期／ａ安全级别Ⅰ级Ⅱ级Ⅲ级Ⅰ级Ⅱ级Ⅲ级Ⅰ级Ⅱ级Ⅲ级ＧＢ５０５４５－２０１０５０Ｋ０１．６２２１．４７４１．３２７１．６２２１．４７４１．３２７１．６２２１．４７４１．３２７Ｋ１１．６０２１．２０４０．７３２２５Ｄ／％－１．２３８．６８２０．７２－２５．７７－１８．３２－９．２７－５４．８７－５０．３４－４４．８４Ｋ１１．６５１．２５２０．７８１５０Ｄ／％１．７３１１．９４２４．３４－２２．８１－１５．０６－５．６５－５１．８５－４７．０１－４１．１５Ｋ１１．７１１１．３１３０．８４２ＡＳＣＥ７４－２００９１００Ｄ／％５．４９１６．０８２８．９４－１９．０５－１０．９２－１．０６－４８．０９－４２．８８－３６．５５Ｋ１１．７７２１．３７４０．９０２２００Ｄ／％９．２５２０．２２３３．５３－１５．２９－６．７８３．５４－４４．３９－３８．８１－３２．０３Ｋ１１．８５６１．４５９０．９８７４００Ｄ／％１４．４３２５．９２３９．８６－１０．０５－１．０２９．９５－３９．１５－３３．０４－２５．６２Ｋ１１．７４９１．３５６０．８９４５０Ｄ／％７．８３１８．６６３１．８０－１６．４０－８．０１２．１９－４４．８８－３９．３５－３２．６３Ｋ１１．９１６１．４８４０．９７６ＩＥＣ６０８２６１５０Ｄ／％１８．１３２９．９９４４．３９－８．５１０．６８１１．８３－３９．８３－３３．７９－２６．４５Ｋ１２．０８４１．６１２１．０５８５００Ｄ／％２８．４８４１．３８５７．０５－０．６２９．３６２１．４８－３４．７７－２８．２２－２０．２７Ｋ１１．４２４１．１２４０．７６９５０Ｄ／％－１２．２１－３．３９７．３１－３０．７０－２３．７４－１５．３０－５２．５９－４７．８３－４２．０５Ｋ１１．４９６１．１９５０．８４１ＥＮ５０３４１－１１５０Ｄ／％－７．７７１．４９１２．７４－２６．３３－１８．９３－９．９５－４８．１５－４２．９４－３６．６２Ｋ１１．５６８１．２６７０．９１２５００Ｄ／％－３．３３６．３８１８．１６－２１．８９－１４．０４－４．５２－４３．７７－３８．１３－３１．２７由表９的计算结果可以看出：为接近，略大于欧盟规范５０ａ重现期的相当安全①对于轻冰区，Ⅰ级结构，我国规范５０ａ重现系数以外，普遍小于国外规范的相当安全系数；对期的相当安全系数与美国规范５０ａ重现期及欧盟于Ⅲ级结构，我国规范５０ａ重现期的相当安全系５００ａ重现期的相当安全系数较为接近，略大于欧数远小于国外规范的相当安全系数．盟规范其他重现期的相当安全系数，普遍小于美国②对于中冰区，Ⅰ级结构，我国规范５０ａ重现规范其他重现期和ＩＥＣ标准的相当安全系数；对期的相当安全系数除与ＩＥＣ标准５００ａ重现期的于Ⅱ级结构，我国规范５０ａ重现期的相当安全系相当安全系数较为接近外，普遍大于国外规范的相数除与欧盟规范１５０ａ重现期的相当安全系数较当安全系数；对于Ⅱ级结构，我国规范５０ａ重现期 １７０武汉大学学报（工学版）第４４卷的相当安全系数与美国规范４００ａ和ＩＥＣ标准１５０２．３．２考虑抗力计算模式时的相当安全系数ａ的重现期较为接近，略小于ＩＥＣ标准５００ａ重现根据相当安全系数的计算公式及计算条件，在期的相当安全系数，普遍大于国外规范其他重现期考虑抗力计算模式时的相当安全系数计算结果如的相当安全系数；对于Ⅲ级结构，我国规范５０ａ重表１０所示．另外，本文在考虑抗力计算模式时，只现期的相当安全系数与美国规范１００ａ重现期和计算工况一的相当安全系数，对于工况二，可参照ＩＥＣ标准５０ａ重现期的相当安全系数较为接近，工况一时考虑计算模式与不考虑计算模式的相当普遍大于国外规范其他重现期的相当安全系数．安全系数变化规律，结合上节计算结果，得出相应③对于重冰区，我国规范５０ａ重现期的相当的结论．受篇幅所限，本文只列出５０ａ重现期的情安全系数远大于国外规范的相当安全系数．况．表１０５０ａ重现期下国内外规范构件相当安全系数比较轴心受拉轴心受压稳定受弯安全级别βｃ中国美国欧盟美国欧盟美国欧盟Ｋ０Ｋ１Ｄ／％Ｋ１Ｄ／％Ｋ１Ｄ／％Ｋ１Ｄ／％Ｋ０Ｋ１Ｄ／％Ｋ１１１．６３８－４１．３３－２７．１１－２９．４３－１．７７－４．４６５０．６１Ⅰ级０．９６１１．１９４１．１５６１．６０９１．５６５２．４６７１．２１．８２３－４７．２８－３４．５０－３６．５９－１１．７４－１４．１５３５．３３１１．４８９－３５．４６－１９．８１－２２．３６８．０６５．１０６５．６８Ⅱ级０．９６１１．１９４１．１５６１．６０９１．５６５２．４６７１．２１．６５８－４２．０４－２７．９９－３０．２８－２．９６－５．６１４８．７９１１．３４０２３．６６－２８．２８－１０．９０２０．０７１６．７９８４．１０Ⅲ级１．６５７０．９６１１．１９４１．６０９１．５６５２．４６７１．２１．４９２１１．０６－３５．５９－１９．９７７．８４４．８９６５．３５由本文计算结果和表１０可以看出：３主要结论①我国规范轴心受拉构件５０ａ重现期的相当安全系数除个别情况与国外规范的轴心受拉构件通过对国内外架空输电线路规范的安全度设的相当安全系数持平外，普遍远大于国外规范的相置水平的对比分析，可以得出如下结论：当安全系数．这主要是由于我国规范考虑了构件强１）我国规范的输电线路级别与电压等级和线度折减系数ｍ的原因．路种类有关，而国外规范输电线路的安全级别与②对于轴心受压构件，Ⅰ级构件，我国规范在冰、风荷载的重现期有关，因此，在进行输电线路安βｃ＝１．０时，５０ａ重现期的相当安全系数与美国规全度设置水平的比较时，应区分不同的重现期．范４００ａ重现期以及欧盟５０ａ重现期的相当安全２）在不考虑计算模式的差异时，对于工况一系数较为接近，相差１％左右，其他情况下我国规的Ⅰ、Ⅱ级构件，我国现行规范５０ａ重现期的相当范的相当安全系数均高于国外规范的相当安全系安全系数与ＩＥＣ规范５０ａ重现期、欧洲规范５０ａ数．对于Ⅱ级构件，我国规范在βｃ＝１．０时，５０ａ重重现期的相当安全系数较为接近；与美国规范相现期的相当安全系数与美国规范２００ａ重现期的比，则分别相当于美国规范４００ａ和２００ａ重现期相当安全系数较为接近，相差２％左右，高于美国的相当安全系数；对于工况二的Ⅰ、Ⅱ级构件，轻冰规范５０ａ和１００ａ重现期的相当安全系数，低于美区和重冰区我国规范的安全度设置水平分别普遍国规范４００ａ重现期和欧盟规范的相当安全系数；低于和高于国外规范的安全度设置水平，对于中冰在βｃ＝１．２时，我国规范５０ａ重现期的相当安全区，我国现行规范５０ａ重现期的相当安全系数与系数与美国规范４００ａ重现期和欧盟规范５０ａ重国外规范不同重现期的相当安全系数取值互有上现期的相当安全系数较为接近，相差３％左右．下．③对于受弯构件，在大部分情况下，我国规范３）考虑计算模式的差异时，对于轴心受拉构５０ａ重现期的相当安全系数小于国外规范的相当件，我国规范的相当安全系数普遍大于国外规范的安全系数，特别是与欧盟规范相比，则偏小更多．这相当安全系数；对于轴心受压构件，与不考虑计算主要是因为我国规范在考虑角钢受弯时，受弯折减模式差异时的计算结果类似；对于受弯构件，我国系数ｍＮ取为１，而国外规范则均低于１，导致相当规范的相当安全系数则普遍小于国外规范的相当安全系数大于我国规范的相当安全系数．安全系数． 增刊侯建国，等：国内外架空输电线路设计规范安全度设置水平的比较１７１设计技术规定［Ｓ］．北京：中国电力出版社，２００５．参考文献：［１８］Ｑ／ＧＤＷ１７８－２００８１０００ｋＶ交流架空输电线路设计［１］李致宇．大风覆冰条件下输电杆塔可靠性模型的研暂行技术规定［Ｓ］．中国国家电网公司．［１９］Ｑ／ＧＤＷ１７９－２００８１１０～７５０ｋＶ架空输电线路设计究［Ｊ］．安全与环境工程，２０１０，１７（３）：５９－６３．［２］陈海波，廖宗高，肖洪伟．受风荷载控制的杆塔结构技术规定［Ｓ］．中国国家电网公司．［２０］Ｑ／ＧＤＷ１８０－２００８６６ｋＶ以下架空电力线路设计技体系可靠度分析［Ｊ］．电力建设，２００７，２８（７）：４０－４２．［３］熊铁华，侯建国，安旭文，等．覆冰荷载下输电铁塔体术规定［Ｓ］．中国国家电网公司．［２１］Ｑ／ＧＤＷ１８１－２００８±５００ｋＶ直流架空输电线路设计系可靠度研究［Ｊ］．土木工程学报，２０１０，４３（１０）：８－技术规定［Ｓ］．中国国家电网公司．１３．［４］李峰，张友富，侯建国，等．国内外输电线路铁塔设计［２２］Ｑ／ＧＤＷ１８２－２００８中重冰区架空输电线路设计技术安全度的比较［Ｊ］．电力建设，２０１０，３１（６）：１９－２３．规定［Ｓ］．中国国家电网公司．［５］李茂华，李正，杨靖波．特高压输电线路杆塔可靠度［２３］Ｑ／ＣＳＧ１１５０３－２００８中重冰区架空输电线路设计技术研究［Ｊ］．电网技术，２０１０，３４（５）：２１－２４．规定［Ｓ］．中国南方电网公司．［６］ＧＢ５０５４５－２０１０１１０～７５０ｋＶ架空输电线路设计规范［２４］Ｑ／ＣＳＧ１１５０２－２００８１１０～５００ｋＶ架空输电线路设计［Ｓ］．北京：中国计划出版社，２０１０．技术规定（暂行）［Ｓ］．中国南方电网公司．［７］ＤＬ／Ｔ５４４０－２００９重覆冰架空输电线路设计技术规程［２５］ＩＥＣ６０８２６：１９９１Ｌｏａｄｉｎｇａｎｄｓｔｒｅｎｇｔｈｏｆｏｖｅｒｈｅａｄ［Ｓ］．北京：中国电力出版社，２００９．ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓ［Ｓ］．ＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌ［８］ＤＬ／Ｔ５１５４－２００２架空送电线路杆塔结构设计技术规Ｃｏｍｍｉｓｓｉｏｎ，１９９１．［２６］郭日彩，许子智，齐立忠，等．美国输电线路典型设计定［Ｓ］．北京：中国电力出版社，２００２．［９］ＡＳＣＥ７４－２００９ＧｕｉｄｅｌｉｎｅｓｆｏｒＥｌｅｃｔｒｉｃａｌＴｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ概况及对我国电网工程设计建设的启示［Ｊ］．电网技术，２００７，３１（１２）：３３－４１．ＬｉｎｅＳｔｒｕｃｔｕｒａｌＬｏａｄｉｎｇ（ＴｈｉｒｄＥｄｉｔｉｏｎ）［Ｓ］．Ａｍｅｒｉ－［２７］ＡＳＣＥ４８－０５．ＤｅｓｉｇｎｏｆＳｔｅｅｌＴｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎＰｏｌｅｃａｎＳｏｃｉｅｔｙｏｆＣｉｖｉｌＥｎｇｉｎｅｅｒｓ，２００９．［１０］ＡＳＣＥ１０－９７（２０００）ＤｅｓｉｇｎｏｆＬａｔｔｉｃｅｄＳｔｅｅｌＴｒａｎｓ－Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ［Ｓ］．ＡＳＣＥ，２００６．［２８］ＡＮＳＩ／ＡＩＳＣ３６０－０５ＳｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎｆｏｒＳｔｒｕｃｔｕｒａｌＳｔｅｅｌｍｉｓｓｉｏｎＳｔｒｕｃｔｕｒｅｓ［Ｓ］．ＡｍｅｒｉｃａｎＳｏｃｉｅｔｙｏｆＣｉｖｉｌＥｎ－Ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ［Ｓ］．ＡＮＳＩ／ＡＩＳＣ，２００５．ｇｉｎｅｅｒｓ，２０００．［１１］ＩＥＣ６０８２６：２００３Ｄｅｓｉｇｎｃｒｉｔｅｒｉａｏｆｏｖｅｒｈｅａｄｔｒａｎｓｍｉｓ－［２９］ＡＣＩ３１８Ｍ－０５ＢｕｉｌｄｉｎｇＣｏｄｅＲｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓｆｏｒＳｔｒｕｃ－ｓｉｏｎｌｉｎｅｓ［Ｓ］．ＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＣｏｍｍｉｓ－ｔｕｒａｌＣｏｎｃｒｅｔｅａｎｄＣｏｍｍｅｎｔａｒｙ［Ｓ］．ＡＣＩ，２００５［３０］ＢＳ８１００－１：１９８６Ｌａｔｔｉｃｅｔｏｗｅｒｓａｎｄｍａｓｔｓ［Ｓ］．Ｂｒｉｔｉｓｈｓｉｏｎ，２００３．［１２］ＳＦＳ－ＥＮ５０３４１－１：２００１Ｏｖｅｒｈｅａｄｅｌｅｃｔｒｉｃａｌｌｉｎｅｓｅｘ－ＳｔａｎｄａｒｄｓＩｎｓｔｉｔｕｔｉｏｎ，１９８６．［３１］侯建国，吴春秋，龚治国．中外钢结构设计规范安全ｃｅｅｄｉｎｇＡＣ４５ｋＶ．Ｐａｒｔ１：Ｇｅｎｅｒａｌｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓ．度水平的比较［Ｊ］．武汉大学学报（工学版），２００３Ｃｏｍｍｏｎｓｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎｓ［Ｓ］．ＳＵＯＭＥＮＳＴＡＮＤＡＲＤ－（５）：７５－７８．ＩＳＯＩＭＩＳＬＩＩＴＴＯＳＦＳ，２００２．［１３］ＧＢ５００６１６６ｋＶ及以下架空电力线路设计规范［Ｓ］．［３２］李茂华，侯建国．中外钢结构设计规范安全度设置水北京：中国计划出版社，２０１０．平的比较研究［Ｊ］．建筑钢结构进展，２００５（４）：５９－６２．［１４］ＤＬ／Ｔ５１３０－２００１架空送电线路钢管杆设计技术规定［３３］陈海波，廖宗高，肖洪伟．受风荷载控制的杆塔结构体［Ｓ］．北京：中国电力出版社，２００１．系可靠度分析［Ｊ］．电力建设，２００７（７）：４０－４２，４５．［１５］ＤＬ／Ｔ５２１９－２００５架空送电线路基础设计技术规定［３４］李彦民．送电线路杆塔结构风荷载作用下可靠度分析［Ｓ］．北京：中国电力出版社，２００５．及应用研究［Ｄ］．重庆：重庆大学，２００７．［１６］ＤＬ／Ｔ８９９－２００４架空线路杆塔结构荷载试验［Ｓ］．北［３５］武汉大学土木建筑工程学院．国内外架空输电线路设京：中国电力出版社，２００４．计规范对比研究专题研究报告［Ｒ］，２０１１．［１７］ＤＬ／Ｔ５２１７－２００５２２０～５００ｋＶ紧凑型架空送电线路