110kv输电线路设计 毕业论文.doc 66页

毕业设计（论文）课题名称110kV输电线路设计（1）学生姓名学号0941201005系、专业电气工程及其自动化指导教师2013年05月15日60 目录内容提要英文摘要1原始资料………………………………………………………………11.1地形与地貌…………………………………………………………11.2气象条件……………………………………………………………12导线与避雷线的选型及其特性………………………………………42.1导线与避雷线型号…………………………………………………42.2导线与避雷线的应力弧垂计算……………………………………42.3导线悬链线解析方程………………………………………………92.4导线的状态方程式………………………………………………152.5导线的临界档距的判断…………………………………………162.6线路的代表档距…………………………………………………193线路路径的选择和杆塔的定位……………………………………203.1对路径选择的明确要求…………………………………………203.2地形断面图绘制…………………………………………………213.3杆塔定位…………………………………………………………214导线的机械物理特性与荷载的计算………………………………254.1杆塔的荷载………………………………………………………254.2杆塔的荷载计算…………………………………………………255导线的防振设计……………………………………………………3360 5.1微风振动的形成…………………………………………………335.2导线的振动方程…………………………………………………335.3影响导线振动的因素……………………………………………335.4主要的防振措施…………………………………………………355.5防振锤选取与安装…………………………………………………356杆塔型式的选择……………………………………………………386.1杆塔塔型选择的要求……………………………………………386.2杆塔在线路中的分类和用途……………………………………386.3钢筋混凝土电杆…………………………………………………386.4杆塔荷载的计算…………………………………………………397杆塔的基础设计……………………………………………………427.1杆塔基础基本要求………………………………………………427.2杆塔基础的材料…………………………………………………437.3杆塔基础形式……………………………………………………437.4基础的上拔计算…………………………………………………448绝缘子串和金具……………………………………………………468.1绝缘子串的选取…………………………………………………468.2挂线金具…………………………………………………………478.3空气间隙…………………………………………………………479防雷和接地…………………………………………………………489.1防雷设计…………………………………………………………489.2接地设计…………………………………………………………489.3避雷线绝缘设计…………………………………………………4960 10导线对地和交叉跨越距离…………………………………………50结论……………………………………………………………………52参考文献………………………………………………………………53附录……………………………………………………………………64致谢……………………………………………………………………6960 内容提要本设计讲述了110KV架空输电线路设计的一部分，主要设计步骤是按《架空输电线路设计》书中的设计步骤。本设计包括导线、地线的比载、临界档距、最大弧垂的判断，力学特性的计算，定位排杆，各种校验，代表档距的计算，杆塔荷载的计算，接地装置的设计，金具的选取。在本次设计中，重点是线路设计，杆塔定位和基础设计，对杆塔的组立施工进行了简要的设计，还简单地设计基础并介绍基础施工。关键词：导线避雷线比载应力弧垂杆塔定位60 SummaryInthistext,itincludesallthestepsinofoverheadpowertransmissionlinedesign,：whichisAccordancewith《thedesignofoverheadpowertransmissionline》,butitisnotthesamewiththereality.thisarticlediscussedtheconductorandthegroundwire"scomparingloadcriticalspan.themaximumarc-perpendiculerjudgement.mechanicsproperty"sfixedpositionofshaft-tower.variouschecking.representativespan"scalculating.loadpppliedonirontowercalculating.equipmentusedinthegroundconnectiondesign.metalappliancechoose.Inthispaper,itisthefocalpointoflinedesign.irontowerdesignandfundamentdesign,atlast,itissimplyintroducedtheirontowererecting"sdesignandfundamentdesignfollowedwithfundamentconstruction.Keywords:conductor;overheadgroundwire;comparingload;stressarc-perpendiculerfixed;positionofshaft-tower60 1原始资料1.1地形与地貌本线路为檀合—桃花变电站110kV线路，沿线地形以丘陵为主，地质以硬塑粘性土为主，夹杂有少量的软塑粘土和风化岩石，海拔在210米～310米之间，线路附近有320国道和207国道以及农村简易公路穿插其中，交通比较方便，便于施工与运行；各种地形所占比例如：表1.1地貌情况地形山地丘陵平地比例（%）37.253.59.31.2气象条件根据气象局提供的该地区气象资料以及本工程邻近送电线路（檀合-桃花110千伏线路）运行情况，设计气象条件取值如下：最高气温：+40℃,最低气温：-10℃，最大风速：25米/秒，最厚覆冰:15毫米。各设计气象条件组合如下表所示:表1.2设计气象条件一览表项目计算条件气温（℃）风速（M/S）冰厚（MM）最高温度4000最低温度-1000年平均气温1500设计覆冰-51015最大风速-5250内部过电压15150大气过电压15100安装情况-5100事故情况00060 冰的密度（KG/）0.9雷电日/年60由于高压输电线路常年露置于大气中，经常承受自然界各种气象情况的影响。为了保证在长期运行中高压送电线路的安全，就必须使送电线路的结构强度和电气性能很好地适应自然界的气象变化，特别是这些自然界现象随季节变化的各种组合对线路的影响。一般来说，雨雪对线路危害不大，雷电活动可以用防雷保护的方法解决。因此，风、覆冰和大气温度变化影响较大，这是输电线路设计时应考虑的主要问题。输电线路周围空气温度的变化使导线和避雷线的拉力和弧垂也随着发生变化。风力作用在导线上，在水平方向造成附加的机械荷载，使导线拉力增加，在垂直平面内使导线产生振动和舞动。在进行输电线路的机械荷载计算或设计时，其影响的条件是:空气的最高温度、最低温度、覆冰温度和覆冰厚度、最大风速，以及在这些条件下的温度、风速、覆冰厚度之间的相应组合。1.2.1设计最大风速根据沿线气象站多年风速资料、风压计算并结合大风调查和大风成因及海拔高度、地形等综合分析，推荐全线离地15米高15年一遇10min平均最大风速为25米/秒。在风口等大风集中处铁塔强度适当加强。1.2.2覆冰厚度的选择本线路所经地区无导线覆冰实测资料，导线覆冰设计冰厚的推算，是根据沿线及其附近地区已建电力、通信线路的电线覆冰调查和设计及运行情况，结合沿线地形、海拔、植被、线路走向、气候等因素，经综合分析,本次设计所有线路均为10mm冰区。但是按照设计覆冰厚度要比实际覆冰厚度高一个等级，所以本次设计的设计覆冰厚度为15mm。1.2.3设计气象条件本次设计采用全国典型气象区第Ⅴ区典型气象条件进行设计，各项设计气象条件组合如表1.3所示。60 表1.3典型气象区Ⅴ区气象条件典型气象区Ⅴ大气温度(℃)最高温+40最低温-10覆冰-5最大风-5安装-5外过电压+15内过电压+15年平均气温+15风速()最大风25覆冰10安装10外过电压10内过电压15覆冰厚度()15冰的比重()0.9年平均雷暴日数6060 2导线与避雷线的选型及其特性2.1导线与避雷线的型号根据系统论证资料，本线路工程导线采用JL/LB20A—240/30型钢芯铝绞线，避雷线采用JLB20A-50型锌铝合金镀层钢绞线；其机械物理特性见表3.1所示。表2.1导线与避雷线机械物理特性表导线及霹雷线型号JL/LB20A-240/30JLB20A-50计算截面(mm2)铝股244.29/钢股31.6749.48综合275.9649.48计算外径(mm)21.609.0股数及每股直径(mm)铝股24×3.60/钢股7×2.407×3.0单位重量(kg/km)922.2423.7制造长度不小于(m)20002000瞬时破坏应力(MPa)260.321168.86温度线膨胀系数α(1/℃)20.6×10-611.5×10-6弹性模量(N/mm2)690001814232.2导线与避雷线的应力弧垂计算2.2.1导线与避雷线应力的概念60 悬挂于两基杆塔之间的一档导线，在导线自重、冰重、风压等荷载作用下，任意横截面上均有一内力存在。导线单位截面积上的内力，称为应力。由力学知识可知，导线上任一点的应力的方向与导线悬挂曲线的切线方向相同，因此导线最低点的应力方向是水平的。而且对导线任意点作受力分析，依静力学平衡条件推出:一个耐张段在施工紧线时，若不考虑摩擦力的影响，导线各点所受应力的水平分量均相等。因此导线应力一般都指档中导线最底点的水平应力。对于悬挂于两基杆塔架间的一档导线，可推出:弧垂越大，应力越小；反之，弧垂越小，应力越大。因此，从导线安全的角度考虑，应加大孤垂，从而减少应力，以提高安全系数;但与此同时，为保证带电导线的对地安全距离，要么在档距相同的条件下，必须增加杆高，要么在相同杆高条件下，减小档距，结果使线路基建投资成倍增加，而且随着孤垂的增大，运行中混线事故发生的机会增大。2.2.2导线与避雷线最大使用应力实现最大限度地利用导线的机械强度，应尽量减小孤垂，从而降低杆塔的高度。这种思路，既满足了安全性，又保证了经济性。导线机械强度允许的最大应力称为最大允许应力，用表示。架空送电线路设计技术规程规定，导线和避雷线的设计安全系统不应小于2.5，所以，最大允许应力为:[]（2.1）式中[](Mpa)、Tp(N)、(Mpa)、A(mm2)、2.5分别为导线最低点的最大允许应力、导线的计算拉断力、导线的计算破坏应力、导线的计算截面积、导线最小允许安全系数。在线路设计、施工过程中，一般我们应使导线在各种气象条件中，出现的最大应力恰好等于最大允许应力[]。但是由于地形或孤立档等条件限制，有时必须把最大应力控制在比最大允许应力小的某一水平上，即>2.5。因此，我们必须把设计时所取的最大应力对应的气象条件时导线应力的最大值称为最大使用应力，用表示，则（2.2）式中、分别表示导线最低点的最大使用应力、导线强度安全系数。由此可知，=2.5时，有=[]，此时，我们称导线按正常应力架设;当>2.5时<[]，此时称为按松驰应力架设。在实际工程中，一般导线安全系数均取2.5，但变电所进60 出线档的导线的最大使用应力经常是受变电所进出线构架的最大允许拉力所控制的;对档距较小的其他孤立档，导线最大使用应力则往往是受紧线施工时的允许牵引长度控制;对个别地形高差很大的耐张段导线最大使用应力又受导线悬挂点应力控制。这些情况下，导线安全系数均大于2.5，为松驰应力架设。导线LGJ—240/30型钢芯铝绞线的最大使用应力：按设计规程要求安全系数不小于2.5，导线破坏应力为260.32MPa，在设计冰厚15mm控制条件时，取最大使用应力为104MPa,安全系数为2.5。避雷线XGJ-50/7锌铝合金镀层钢绞线的最大使用应力：按杆塔地线支架高度及导线与避雷线水平位移距离，在气温为15℃、无风、无冰条件下，导线与避雷线在档距中央的距离不小于(0.012L+1)的要求下，可推算出避雷线XGJ-50/7最大使用应力为389.26Mpa。2.2.3架空线的比载架空线的比载是指单位长度和单位截面上导线所承受的机械荷载，其常用单位是或。作用在架空线路上的荷载有架空线的自重、冰重和架空线所承受的风压，为了清楚地表示这些比载，可采用符号表示，其中，表示七种不同的比载，表示计算比载的厚度，；表示计算风速，。（1）自重比载它是架空线自身质量引起的比载，即（2.3）（2）冰层比载。覆冰时的冰重由架空线承受，在计算冰层比载时，假定沿导线全长，覆盖着一层围绕导线呈圆柱状的厚薄均匀的比重为的冰层，冰层比载的计算为（2.4）（3）垂直总比载，垂直总比载是自重比载和冰层比载之和，即（2.5）60 （4）导线无冰时的风压比载。架空线的风压是由作用于架空线的空气动能所能引起的，风荷载为（2.6）（2.7）式中—基本风压，；—风速不均匀系数，对杆塔取1.对于330kV及以下输电线路按表2.2中的条件取值，对于500kV线路取表2.3中的数值；—风载体型系数采用下列数值：线径，取1.2；线径，取1.1；覆冰时无论线径大小，取1.2；—架空线路外径，；—架空线的截面积，；—风速，；—风向与线路轴线的水平夹角，计算风压比载是一般取。表2.2330kV及以下线路用风速不均匀系数设计风速1.00.850.750.7表2.3500kV线路用风速不均匀系数设计风速150.750.61（5）导线覆冰时的风压比载，无论线径大小，覆冰时的风载体型系数一律为，所以60 （2.8）(6)导线无冰有风时的综合比载为(2.9)(7)导线覆冰有风时的综合比载为（2.11）经过计算导线的比载见表2.4，地线的比载见表2.5：表2.4导线的比载计算结果比载类型大小（比载类型大小（34．06强度时17.38，=1.0,=1.266.81风偏时17.38，=1.0,=1.2100.8734.066.154，=1.0,=1.135.1510.38，=0.75,=1.147.21强度时32.69，=0.85,=1.1强度时102.295风偏时23.46，=0.61,=1.1风偏时102.29560 表2.5地线的比载计算结果比载类型大小（比载类型大小（84强度时,59.14，=1.0,=1.2201.82风偏时59.14，=1.0,=1.2285.8285.113.65，=1.0,=1.187.123.03，=0.75,=1.1111强度时72.50，=0.85,=1.1强度时291.87风偏时52.03，=0.61,=1.1风偏时291.842.3导线悬链线解析方程若把悬挂在杆塔上的导线看成是一条理想的柔软的、荷载沿导线长均匀分布的悬链线，则导线上任一点的拉力的方向与该点的切线方向相一致。如图2.1所示，假设导线悬挂在A,B两点，导线最低点O的应力为,沿导线均匀分布的比载g，则导线悬链线方程为：60 （2.12）式中，y——任意点P的纵坐标；x——导线最低点O至任意点P的水平距离（m）。上式是精确计算导线应力和弧垂的基本方程式。导线最低点O至任意点P的线长，可按下式计算：（2.13）图3.1导线在档距中的受力状态当x=l/2时，由式（2.14）得y=（弧垂），即（2.15）由上式得：（2.16）60 导线任意点P的应力δx，可按下式计算：（2.17）当x=l/2时，导线悬点应力δ为：（2.18）式中，y——导线悬点等高时，悬点的纵坐标。从上式中可以看出，导线悬点处的应力比导线最低点的应力δ0大于gy的值。在工程设计中，当悬点高差（h）与档距（）之比/h＜0.1时，可将式（2.3）、（2.4）和（2.9）综合三个公式按级数展开后略去高次项，得到导线任意点（x）的纵坐标、线长和应力的平抛物线近似计算公式：（2.19）（2.20）（2.21）2.3.1导线悬点等高弧垂计算导线悬挂曲线上任意一点至两悬挂点连线的铅垂距离，称为该点的弧垂[1]。档中央的弧垂则称为中点弧垂。工程上所说的弧垂，一般系指档距中央弧垂。导线垂有水平弧垂和斜弧垂之分，如果导线两悬点等高，连线是水平的，其相应各点弧垂称为水平弧垂；如果两悬点不等高，连线是倾斜的，其相应的弧垂则称为斜垂。由于水平弧垂和斜弧垂是近似相等的，因此，所谓弧垂均可泛指为斜垂。如档距中央的弧垂，也可以说是档距中央的斜弧垂。2.3.2中点弧垂的计算60 如图2.2所示的悬点等高情况，当式（2.3）中的x=/2时，则得到中点弧垂的精确计算公式，即：图2.2悬点等高的弧垂（2.13）式中，—档距中央导线的弧垂（m）；δ0—导线最低点的应力（N/mm2）；g—导线的比载[N/(m.mm2)]；—档距（m）。同理，当悬点高差（）与档距（）之比＜0.1时，在式（3.10）中以x=l/2代入，则得中点弧垂的近似计算公式（平抛物线计算公式），即：（2.14）2.3.3任意点弧垂的计算如图3.2所示，导线任意点的弧垂可表示为，利用式（2.6）和式（2.14）代入（3.14），经过整理，即得到任意点的弧垂精确计算式：（2.15）当悬点高差（h）与档距（）之比＜0.1时，可利用式（2.14）和式60 （2.10）进行计算，可得到任意点（x）的弧垂近似计算式：（2.16）（2.17）（2.18）（2.19）（2.20）式中,（2.21）2.3.4悬点不等高时弧垂计算导线悬点不等高时，设档距为,比载为g，最低点O的应力为δ0。这时导线最低点不在档距中央，而是偏向悬点B侧，偏离的水平距离为m。在曲线上取一点A’与A对称，取一点B’与B对称，则AA’之间的悬挂曲线称为悬点A的等效悬挂曲线，其相应的档距l称为悬点A的等效档距，中央弧垂称为悬点A的水平弧垂。同理，BB’的导线悬挂曲线称为B点的等效悬挂曲线，称为B点的等效档距，称为悬点B的水平弧垂、的中点，就是等效档距的导线最低点。悬点不等高时任意一点的弧垂和中点弧垂，根据式（2.10）（2.22）（2.23）悬挂点A、B的高差△h为：60 （2.24）式中，xA，xB——分别为悬点A、B至导线最低点O的水平距离。式中，xA，xB——分别为悬点A、B至导线最低点O的水平距离。图2.3悬点不等高的导线根据图2.3的几何相似关系，导线任意一点的高差△h为：（2.25）将式（2.24）代入上式得：（2.26）由图2-3可见，导线任意一点的弧垂为：（2.27）60 （2.28）（2.29）式中，x，y——分别为导线任意一点对导线最低点O的横纵坐标；，—分别为悬点A、B至导线任意一点的水平距离。上两个方程式完全一致，是计算悬点不等高时，导线任意一点的斜弧垂近似计算公式。将==l/2代入式（3.20），即可得到悬点不等高时的中点斜弧垂，即：（2.30）2.4导线的状态方程式2.4.1孤立档的状态方程悬挂在两杆塔间的导线，其应力和弧垂是随档距和气象条件的变化而改变的，求不同气象条件下的导线的应力必须要借助于导线的状态方程式。孤立档的状态方程式近似公式为（2.31）式中，、—分别为已知气象条件和待求气象条件下的比载[N/（m.mm2）]；—待求气象条件下，温度为和比载为时导线最低点应力(N/mm2）；—已知气象条件下，温度为和比载为时导线最低点应力(N/mm2）；α—导线的线膨胀系数（1/℃）；β—导线的弹性伸长系数（mm2/N）,为弹性系数E的倒数；—档距(m)。60 2.4.2连续档的状态方程式（2.32）式中，为耐张段的代表档距。应力的计算对于不考虑高差影响的状态方程式，若令（2.33）则可变形为：（2.34）2.5导线的临界档距的判断架空线路的导线应力是随档距和气象条件的变化而改变的，且无论档距和气象条件如何变化，导线的应力均不会超过控制应力，控制应力有两个：最大使用应力和年平均运行应力。导线控制应力确定后，还必须知道出现控制应力时相应的气象条件。各种档距并非是同一控制条件控制。当大于某一档距时，由一种条件控制；小于某一档距时，则由另一控制条件控制。两种控制条件的分界点，称为临界档距。在临界档距时，两种均为控制条件，这时两种控制条件的应力为同一数值。因此，在计算导线应力弧垂特性曲线时，首先应确定控制条件，求出各种控制条件的临界档距，并判别出各种控制条件下所控制档距的范围，便可计算其它气象条件下的导线应力。这样按照控制条件和控制档距范围计算的导线应力，在任何档距或任何气象条件下均不会超过控制应力。2.5.1临界档距的计算方法（1）两种控制气象条件下，导线应力不相同（即m≠n）时，临界档距60 可根据导线状态方程导出：（2.35）（2）两种控制气象条件下，导线应力相同时，根据临界档距的定义，两种情况都起控制作用时导线应力只有一个控制应力。根据导线状态方程式可推导出两种控制条件导线应力相等的临界档距为;（2.36）2.5.2本次设计的临界档距的具体计算过程（1）计算临界档距可能出现最大应力的气象条件有：最低气温、年平均气温、最大覆冰、最大风速，它们对应的比载与应力的比值计算如下：1）最低气温：;2)年平均气温：;3)最大覆冰;4)最大风速60 所以最低温为a气象条件，最大风速为b气象条件，年平均气温为c气象条件，最大覆冰为d气象条件。60 2.6线路的代表档距前面分析了孤立档距内导线受力和弧垂的计算公式，下面分析连续档的代表档距的计算，即在一个耐张段内（两基相邻的耐张杆塔间）具有若干悬垂点的直线杆塔（非耐张杆塔）的连续档距中，各档导线最低点应力是按统一值架设的。当气象条件变化时，由于各档距线长和高差不一定相同，各档应力变化就不完全相同，从而使直线杆塔上出现不平衡张力差，使悬垂绝缘子串产生偏斜。偏斜的结果又使各档应力趋于基本一致，这个应力称为耐张段内的代表应力，其值是用耐张段的代表档距（也称为规律档距）代入导线的状态方程中求出。代表档距分为悬挂点等高和悬挂点不等高两种情况。2.6.1悬挂点的代表档距60 （2.37）（2.38）式中——代表档距(m)；，,…———耐张段内各档的档距(m)。3线路路径的选择与杆塔的定位3.1对路径选择的明确要求(1)选择输电线路的路径，应认真作好调查研究，少占农田。综合考虑施工、交通运输条件和路径长度等因素，本着统筹兼顾、全面安排的原则进行方案选择和比较，作到技术经济合理，安全适用。(2)选择路径应尽量避开重冰区、地质不良地带、原始森林区以及严重影响安全运行的其他地区，并考虑对临近设施如电台、飞机场、弱电线路等的相互影响。(3)发电厂或变电所的进线走廊，应根据厂、所的总体布置图统一规划，进出线宜采用双回路或多回路共杆塔。耐张段的长度一般采用3～5km。对于超高压输电线路的运行、施工条件许可时、可适当延长耐张段的长度。高差或档距相差非常悬殊的山区和重冰区，应适当缩短耐张段的长度。(4)有大跨越的输电线路，其路径方案应结合大跨越的情况，通过综合技术经济比较确定。跨越点应避开河道不稳定、河岸受冲刷、地震断裂、崩塌滑坡、海潮、山洪冲击、土地容易流失以及其他影响安全运行的地带，否则映采取可靠措施。60 3.1.1路径的选择线路路径的选择即为明确了线路的起止点后，在起止点之间选出的一条符合国家建设方针政策，在技术和经济上合理的最佳走线方案。本次设计根据图上地形及实地勘测确定了二个线路路径方案，因线路从变电站出线需要绕过公路，所以本工程只做了一个方案。本次线路工程从檀合220KV变电站110KV出线506间隔出线，至桃花变电站110KV进线间隔。本线路全长10.6km，其中在出檀合220KV变电站约0.6km部分，考虑到为檀合变电站西侧110KV间隔将来出线裕留线路通道，这部分按双回设计，但本次只架设一回，线路进桃花变电站约0.7km部分，考虑线路走廊紧张问题采用与宝瑶-桃花110KV线路双回共杆架设，其余部分均为单回架设。3.1.2线路工程概述该地区现有110kV城南和110kV城西两座变电站，变压器容量分别为（2×31.5）MVA和（31.5）MVA，两座变电站均为该区主城区10kV负荷的主要供电电源。该区域实际用电负荷的增长情况，2002年～2003年负荷的年增长率为7.91%，2003～2004年增长率为8.0%，2004年～2005年增长率为8.02%，2005年～2006年增长率为10.29%，“十五”期间，该供区负荷年平均增长率为9.5%；随着新建的桃花科技工业园的投产，预计到2012年桃花110kV变电站供区学校及大工业用户将新增变压器装机15.0MVA。根据工程的概况和系统的规划，明确了线路的起讫点以及中途必经点的位置，并通过对线路输送容量、电压等级、回路数和导线标号等设计条件的掌握，在1：50000的地形图上进行线路的选线。在选线过程中需要了解沿线的环境情况，避开不良地带，同时考虑地形、交通条件等因素。3.2地形断面图的绘制线路地形断面图表示沿线路中心线的地形起伏变化的形状、和交叉跨越物的位置及高程。接照图线路走径，进行实地勘测，通过对路径上的地形、地貌、百米桩位及交叉跨越（铁路、公路、河流、电力线路、通讯线、房屋等）等共需要对此条线路进行多个点的累距及高程标注[14]60 。地形断面图是一张两维平面图，此图的横坐标为线路累距（即将檀合变506间隔出线架构设为0点，测点距0点的距离即为该点的累距）；此图的纵坐标为测点的高程（即将全线路高程最低点定为一个基准点，其他测点相对于此基准点的高差）。平断面图见附图。3.3杆塔定位定位即在已经选好的线路路径上，测绘出平断面并配置杆塔的位置。杆塔定位是送电线路设计的一个重要环节，杆塔定位的质量关系到线路的造价和施工、运行的方便与安全。杆塔定位时要尽量少占耕地良田，避开水文、地质条件不良的地段，需考虑施工的方便性。档距配置时要最大限度地利用杆塔强度，相邻档档距大小不宜相差太大，以免增大不平衡张力，另外应尽量避免出现孤立档。杆塔选用尽可能地选用最经济的杆塔型式和高度，尽量避免特殊设计杆塔。为便于导线对地距离及对障碍物的距离要求配置塔位，按导线安装后的实际最大弧垂形状作成弧垂模板以比量档内导线各点对地及对障碍物的垂直间距。3.3.1定位弧垂模板的制定悬挂的导线呈悬链线状，根据弧垂计算公式/k式，式中k=g/8，可见当g，值一定时，其弧垂形状相同。因此可按不同的K值，以档距为横坐标，以弧垂为纵坐标，以档距中央为坐标原点刻制出一组弧垂曲线。通用弧垂模板如图2.1所示，对钢芯铝绞线K值一般在4×10-5～15×10-5(l/m)之间。每隔0.25×10-5作一曲线。每块模版上可作2～4条曲线。定位时所选用的弧垂模板的比例应与断面图的比例一致,若无相同比例尺的弧垂模板时可按下式选择等值模板。（3.1）式中，—比例为纵1/、横1/的模板的值；—值换算至模板（或断面图）比例纵为1/、横1/的等价值。60 图3.1通用弧垂模板3.3.2定位弧垂模板的使用由于各耐张段的代表档距不同，所用的模板K值亦不同（弯曲度不同），为便于定位时选择模板，可事先根据不同代表档距下，导线最大弧垂时的应力和比载，算出如图3.2所示模板值曲线。图3.2模板K值曲线开始定位时，可先根据地形及常用的各种杆塔排位来估计待定耐张段的代表档距（一般平地估取使用杆塔标准档距的0.8～0.960 倍）。整个耐张段定位完毕后，应根据悬挂点等高的代表档距及悬挂点不等高的代表档距计算实际的代表档距，核对所估选的模板是否正确，其误差应在0.2×10-5～0.05×10-5以内，否则应按实际模板K值重新画弧垂线，并调整杆位、杆高，重新计算代表档距，直至所选用的模板与最终确定的的代表档距相符为止。3.3.3杆塔定位高度杆塔的高度主要是根据导线对地面的允许距离决定的。为了便于检查导线各点对地的距离，通常在断面图上绘制的弧垂曲线并非导线的真实高度，而是导线的对地安全线，即将导线在杆塔上向下移动一段距离值后，画出的弧垂曲线。此时，根据杆塔的呼称高E,确定杆塔的定位高度H。杆塔的呼称高是指杆塔的最下层导线绝缘子串悬挂点到地面的距离。只要画出的弧垂曲线不切地面，就能满足对地距离要求。一般还要考虑到勘测设计的施工误差，定位时应根据档距的大小预留定位裕度。3.3.4定位结果检查在初步确定杆塔位置、型式、高度后，应对线路设计条件进行全面检查，以验证是否超过设计规定的容许条件。以保证今后线路运行的安全，检查内容包括：（1）杆塔使用条件检查。杆塔荷载条件及最大档距的检查，包括垂直档距、水平档距、最大档距、转角度数等，根据线路距离的大小，对最大档距进行检查，这些数值均不应超过设计条件允许值。（2）空气间隙的检验。包括各种运行情况下绝缘子串与杆塔构件间安全间隙检查。对采用绝缘子串的直线杆塔，应保证在各种运行情况下（外过电压、内过电压、正常工作电压及带电检修时），绝缘子串与杆塔构件间保证必要的空气间隙。（3）导线及架空地线的运行条件检查。对于山区线路，由于高差较大，应检查导线与架空地线悬挂点应力和悬垂角是否超过允许值。对于高差不大的一般路线不必做这项工作。（4）绝缘子串强度检查。当线路通过山区时，由于地势起伏高差影响，往往垂直档距较大，可能出现导线垂直荷载超过绝缘子串的允许机械荷载的现象，为此，在定位时必须对绝缘子串的机械荷载进行验算。而对于耐张绝缘子串的允许荷载应等于或大于导线最大悬挂点张力。60 （5）直线杆塔上拔校验。在悬点不等高的档距中，当导线最低点位于实际档距之外时，低悬点处将产生上拔力，两相邻档距中的低处杆塔上是否存在上拔力，取决于该杆塔的垂直档距是否为负值。若为负值，即说明有上拔力存在。就应校核该塔导线和避雷线进行校验。（6）交叉跨越距离的检查。当线路跨越其它设施时，按照规程规定导线与被跨越设施应保持一定的安全距离并在断面图上进行检查。（7）边导线风偏后对地距离的检查。定位时除满足导线对地垂直距离外，在山区尚应注意边线在风偏时对地或对树的净空距离4导线的机械物理特性与荷载的计算4.1杆塔的荷载为了进行杆塔结构的设计，必须对杆塔所承受的荷载进行计算，分别算出线路在运行情况、短线情况以及安装情况下杆塔所能承受的荷载。荷载按受力方向一般分解为垂直荷载、横向荷载和纵向荷载。垂直荷载G是指垂直于地面方向的荷载；横向荷在P是指沿横担方向的荷载；纵向荷载T是指垂直于横担方向的荷载。荷载按其性质一般分为永久荷载、可变荷载和特殊荷载。永久荷载包括杆塔自重，电线、绝缘子，金具的重力及其固定设备的重力。可变荷载包括风荷载；电线和绝缘子上的覆冰荷载；电线拉力及施工、检修的临时荷载。特殊荷载包括由于断线所引起的荷载和由地震一起的地震荷载，以及在山区或特殊地形地段，由于不均匀结冰所引起的不平衡张力等荷载。4.2本次设计杆塔的荷载计算（1）运行情况1：直线杆塔第一种荷载组合情况为最大设计风速、无冰、未断线。V级气象区，从《规程》中查得：：60 1）地线重力为2）地线风压为3）导线重力为4）绝缘子串风荷载：绝缘子串数，每串绝缘子片数，单裙一片绝缘子挡风面积，绝缘子串高度为13.5m,查表得风压高度变化系数，则5）导线风压为（2）运行情况2：直线杆塔的第二种荷载组合为覆冰、有相应风速、未断线。1)设计冰厚为15mm,覆冰系数取,则地线重力为：2)地线风压为：3）导线重力为：60 4）绝缘子串的风压为：5）导线风压为：下图（a）（b）分别为正常运行情况1和2的荷载图（a）8621156183930353035303582878287828727847031063（b）10631063（3）断导线情况1、2：断一根导线的荷载组合为无风、无冰。1）地线重力为：2）导线重力为：未断导线相为：断线导线相为：3）断线张力：LGJ185/30的最大使用张力为：60 导线断线张力为最大使用张力的35%即：4）地线支持力为：下图（c）、（d）为断上下导线的荷载图90053035303511569005（c）2038+1500303530352038+1500（d）1156（4）断地线情况：断地线荷载组合情况为无冰、无风、导线未断。1）导线重力为：2）地线重力为：3）断线地线张力为：GJ-50的最小计算拉断力地线最大使用张力为：断线张力为地线最大使用张力的20%，即下图（e）为断地线荷载图。60 4768303530353481668（e）（5）安装情况1：起吊上导线，荷载组合情况为有相应风、无冰。1）地线重力：2）地线风压为：3）导线重力为：4）导线风压为：挂上导线时，导线越过下横担须向外拉开，其拉力与水平线的夹角为，并假定上、下横担间导线水平拉出1.3m。，则得（1），则得（2）联立（1）（2）式得引起垂直荷载和横向荷载为60 下图（f）为起吊上导线时的荷载图。1621472.52140.33123128965.530353035（f）（6）安装情况2：起吊下导线。地线、导线的重力和风压同安装情况1所述。正在起吊下导线时下横担处的总重力为下图（g）为起吊下导线时的荷载图。60 5839862115618391839303518393035（g）（7）杆身风压计算根据已知条件：风压高度变化系数取，构件体形系数取，电杆风荷载调整系数取。1）正常情况大风时上横担处单位长度杆身风压为：下横担出单位长度杆身风压为：电杆接头处单位长度杆身风压为：60 地面处单位长度杆身风压为：2）安装情况。上横担出单位长度杆身风压为：下横担出单位长度杆身风压为：电杆接头处单位长度杆身风压为：60 地面处单位长度杆身风压为：5导线的防振设计当风雪作用于张紧在空中的导线上时，导线会呈现出具有不同特征的振动现象。随着实践经验的不断积累，目前已知的架空线发生的振动类型主要有：微风振动、次档距振动、脱冰跳跃和摆动、电晕舞动、短路振荡等。在以上的各种震动中，微风振动最为常见，持续时间最长，危害性最大，所以需要着重注意微风振动的问题。5.1微风振动的形成当均匀的微风吹向导线时，在导线的背风面产生上下交替变化的气流漩涡，即“卡门漩涡”，从而使导线受到一个上下交替的作用力，当这个脉冲力的频率与架空线的固有振动频率相等时，产生的谐振，即产生微风振动。微风振动频率一般频率较高，常见频率范围为10～120Hz，振幅较小，一般不超过导线的直径。振动持续时间较长，振动时间达全年时间的30%～50%60 左右。微风振动的危害是造成导线在线夹出口断股甚至断线和金具绝缘子的损伤等。5.2导线的振动方程导线的振动波形为沿导线分布的驻波，同一频率的振动波其波节和波腹位置不变，该振动波为（5.1）式中，——为最大的振幅；λ——为振动波波长；——为导线的自振频率。5.3影响导线振动的因素导线振动的主要影响因素有悬挂点的高度、风向、线路金国地区的地理条件、档距大小及导线应力大小等。导线悬挂点越高，地面对风的均匀性破坏程度就越小，风振动的风速范围将较大，因而振动持续时间较长，振幅较大。在平坦开阔地区导线与引起风速振动的范围如表5.1所示。表5.1开阔地区引起风振动的风速范围档距（m）150-250300-450500-700700-1000导线悬挂高度(m)12254070风速范围（m/s）0.5-4.00.5-5.00.5-6.00.5-8.0经过观测试验表明，风向对导线的震动有很大的影响。当风向与线路成450～900角时，导线产生稳定的振动，当风向与线路成300～450时，振动不连续且少有稳定振动，当夹角小于200时，一般不会出现振动。当线路经过平坦、开阔地区时，风的均匀性不易受到破坏，最易产生持续振动因此对于经过河流、湖泊、旷野的线路，应加强防振措施。档距大小对振动也有较大的影响，当档距在75～100m以下时不需安装防振措施。当档距较大时，风输入给导线的振动能量加大，振动加剧。从而表明风给与导线的振动能量与档距成正比。60 导线应力大小与振动有较密切的关系，结合国内外线路运行的实际情况可得，提高导线应力会导致振动频率增加，容易使导线过早疲劳从而加速了断股和断线的事故。因此为了限制导线振动的危害性，规程规定，导线和避雷线的平均运行应力的上限和相应的防振措施，应符合表5.2要求：表5.2线的平均应力的上限和防振措施情况防振措施平均运行应力的上限（瞬时破坏应力的%）LGJGJLJ档距不超过500m的开阔地区不需要161217档距不超过500m的非开阔地区不需要181820档距不超过120m不需要181820不论档距大小护线条22——不论档距大小防振锤（阻尼线）或另加护线条2525255.4主要的防振措施（1）减弱产生振动的条件，如尽量避免导线通过开阔地带，降低导线的运行应力等。（2）加强导线自身的耐振能力，如采取疲劳强度极限高的导线、安装护线条、改善线夹结构等。（3）吸收导线的振动能量，降低振动强度，如安装防振锤和阻尼线。采用阻尼大的导线。5.5防振锤选取与安装在架空线路上安装防振锤是目前广泛采用的防振措施之一，防振锤的安装设计需要确定防振锤的型号，安装个数和安装位置。5.5.1防振锤个数的选择60 防振锤的型号需与导线和避雷线相匹配，他们的配合关系如表5.3所示。表5.3防振锤与架空线的配合表防振锤型号FD-1FD-2FD-3FD-4FD-5适用导、地线型号LGJ-35～50LGJ-70～95LGJ-120～150LGJ-185～240LGJ-300～400LGJQ-300～400防震锤型号FD-6FG-35FG-50FG-70FG-100适用导、地线型号LGJQ-500～630GJ-35GJ-50GJ-70GJ-100防振锤的安装个数与档距有关，档距越大，需要安装的防振锤数量就越多，防振锤的安装个数与档距有关，档距越大，需要安装的防振锤数量就越多，它们之间对应关系见表5.4所示。表5.4防振锤个数选择表防振锤个数123架空线直径（mm）档距范围（m）档距范围（m）档距范围（m）d＜12≤300＞300～600＞600～90012≤d≤22≤350＞350～700＞700～100022＜d＜37.1≤450＞450～800＞800～12005.5.2防振锤安装距离的确定防振锤的安装位置应在驻波的波腹处,以便最大限度的消耗能量。然而,对于不同的风速，导线具有不同的振动频率和波长,为了使防振锤在各种稳定振动的风速下均有良好的防振效果,防振锤的位置应顾及到最长和最短的稳定振动波。60 振动波的最大半波长为（5.2）振动波的最小半波长为（5.3）式中、——稳定风速的上、下限，m/s；——最低气温时导线的最大应力，N/mm2；——最高气温时导线的最小应力，N/mm2。为了对最大波长和最小半波长具有相同的防振效果，防振锤的安装距离为:（5.4）式中，——防振锤距线夹出口的距离（m）。5.5.3防振锤的安装方法当防振锤的个数不止一个时，采用的安装方法有等距离安装和不等距离安装两种方法。等距离安装即防振锤之间的距离均为，这种方法可能会使有的防振锤安装在波节或波节附近，起不到防振的作用。不等距离安装防振锤常用的方法有两种：（1）方法一。当需要安装两个防振锤时，若两个防振锤同型号，则,（5.5）若两个防振锤不同型号，则，（5.6）60 （2）方法二。当需要安装两个以上防振锤时（5.7）式中---防振锤的安装数量；---防振锤序号。按照设计规程规定，钢芯铝绞线年平均运行应力大于破坏应力的16%，钢绞线年平均运行应力大于破坏应力的12%，即需采取防振措施。据此，本工程设计冰厚15mm地段均需采取防振措施。本工程采用防振锤防振，导线采用FD-4型防振锤，避雷线采用FD-1型防振锤。6杆塔型式的选择6.1杆塔塔型选择的要求输电线路杆塔型式的确定，应根据国家经济建设发展水平，不断总结杆塔设计、运行和施工的经验，择优选取技术先进、经济合理、安全适用的杆塔型式。线路杆塔型式是多种多样的，一条线到底选用何种杆塔外型结构，主要取决于线路的电压等级、线路的回路数、线路经过地区的气象条件以及地质情况等。进行一条线路的设计，必须结合工程特点，确定杆塔所采用的型式[9]。6.2杆塔在线路中的分类和用途6.2.1直线杆直线杆塔的杆型用于线路直线段，它承受线路正常运行时的垂直荷载和横向水平风荷载，在顺线路方向也有一定承载能力，以支持断线或其他情况的纵向张力。60 平地和丘陵地区的110kV的线路广泛采用不带拉线的钢筋混凝土单杆，常用的杆头型式有上字型、鸟骨型和斜三角型。6.2.2耐张杆一般指直线耐张杆或小于50的转角杆是一种坚固、稳定的杆型,在正常运行时受到的载，基本与直线杆相同。不同的是它将两侧的线路从机械结构上分隔为两个区段，从而便于施工和检修，同时限制线路机械事故的范围。6.2.3转角杆转角杆用于线路的转角向处，分直线型和耐张型。35kV以上的转角500以下用耐张型。转角杆比直线杆多承受沿分角线方导线张力的合力，合力大小随转角角度增大而递增。为平衡此合力，必须加强杆型材料或在转角反方向侧增加拉线。6.2.4终端杆终端杆为承受单侧拉力的耐张杆，它位于线路的首末两端，即发电厂或变电站出线或进线的第一基杆。6.2.5跨越杆跨越杆位于通讯线、电力线、河流、山谷、铁路等交叉跨越的地方。跨越杆是较高的直线型杆或耐张型杆。6.3钢筋混凝土电杆钢筋混凝土电杆充分利用了钢筋和混凝土两种材料的特性,具有经久耐用、节约钢材、运行维护方便、施工方便等优势。6.3.1它的设计应该达到的要求（1）杆塔各部分尺寸必须满足电器条件的要求；（2）必须满足强度、变形、稳定和抗裂的要求；（3）设计电杆应考虑制造、运输和施工安装的方便性。6.3.2结构的基本规定（1）挠曲度。在荷载的长期效应组合（无冰、风速5m/s60 及年平均气温）作用下，设h为自地面起至计算点处高度；杆塔计算挠曲度不应超过下列数值：①直线型无拉线单根钢筋混凝土电杆，5h/1000；②直线型拉线塔塔顶，4h/1000；③直线型拉线塔，拉线点以下塔身为拉线点高低的2/1000。（2）裂缝允许宽度。在考虑荷载的短期效应组合并长期效应组合的影响下，普通和部分预应力钢筋混凝土构件的计算裂缝允许宽度分别为0.2mm和0.1mm；预应力钢筋混凝土构件的混凝土拉应力限制系数应小于1.0。（3）长细比。构件允许最大的长细比见表6.1所示。表6.1构件允许最大的长细比钢筋混凝土直线杆180预应力钢筋混凝土直线杆200耐张转角和终端杆1606.4杆塔荷载的计算6.4.1导线、避雷线的垂直荷载荷载按受力的方向一般分为垂直荷载、横向荷载和纵向荷载。垂直荷载G是指垂直于地面方向的荷载；横向荷载P是沿横担方向的荷载；纵向荷载T是指垂直于横担方向的荷载[21]。有冰时（6.1）无冰时（6.2）式中——自重比载；——垂直总比载；——导线、避雷线的计算截面面积；——垂直档距；——绝缘子串及金具的重量；——覆冰时绝缘子串及金具的重量；；设计冰厚15mm时，=1.225。6.4.2杆塔风荷载的标准值（6.3）式中：—风向与杆塔面相垂直时，杆塔风荷载标准值，kN；—60 构件的体型系数，他的取值为：环形截面钢筋混凝土电杆为0.7；—构件承受风压投影面积的计算值，；d—圆断面杆件直径，m；—杆塔风荷载的调整系数；—塔身背风面荷载降低系数见表6.2所示。表6.2塔身背风面荷载降低系/A0.10.20.30.40.5>0.6b/h11.00.850.660.500.330.1521.00.900.750.600.450.306.4.3杆塔承载能力的极限状态结构或构件达到最大承载能力或不适应继续承载的变形。其表达式为（6.4）式中——结构重要性系数。特别重要的杆塔结构取1：1；110kV电压线路的各类杆塔取1.0；临时使用的各类杆塔取0.9；—永久负荷的分项系数，对结构受力有利时，取1.0；不利时取1.2；—第i项可变负荷的分项系数；—永久负荷标准值；—第i项可变负荷标准值；—可变负荷的组合系数；、—分别为永久荷载和可变负载效应系数；—结构构件的抗力设计值。本工程线路仍沿用在湖南省内通用的110KV杆塔型式。本工程全线地形以丘陵为主，在交通允许的情况下，可打拉线，有排杆场地，杆高在电杆使用范围内，优先采用了钢材耗量少，施工方便且有运行经验的预应力钢筋混凝土电杆，分别为Z21、Z22、Z23、Z24、Z25直线杆，J21、J22-18转角耐张杆；在超过电杆使用条件，排杆、立杆、打拉线困难的地方及重要交叉跨越处、线路通道狭窄处，采用自立式铁塔。共采用5种塔型，分别是：47Z2直线塔，FZ1-37.5直线跨越塔，JG1-18、JG2-18、JG3-18转角塔。所选杆塔形式见表6.3所示。表6.3全线杆塔型估算数量及技术条件序号塔型类别转角度设计档距（米）数量60 水平垂直1Z21-21直线杆350440122Z22-24~27直线杆35044083Z23-21直线杆50062534Z25-24~27直线杆450550105J21-18转角杆0°~30°40035036J22-18转角杆30°~60°4003504747Z2-25直线铁塔4506503847Z2-30直线铁塔450650109FZ1-35.7直线跨越铁塔450700210110JG1-18转角铁塔0°~30°350500211110JG2-18转角铁塔30°~60°350500212110JG3-18转角终端铁塔60°~90°3505002合计617杆塔基础的设计7.1杆塔基础基本要求杆塔基础承受着杆塔荷载传递到基础顶面的外力作用。随着杆塔所受到的荷载的变化，基础所受到得作用力随之变化。因此杆塔基础的设计应满足杆塔在各种受力情况下，杆塔不倾覆，杆基不下沉、不上拔，使线路能长期安全可靠地运行。通常，线路所经过地区的地域辽阔，地形、地质情况不同，所使用的杆塔形式亦不同，所使用的杆塔形式亦不同，因此设计时应结合施工特点和杆塔受力情况来确定采用何种形式的基础。7.1.1基础设计荷载60 基础设计荷载指杆塔在各种气象条件下线路的运行情况、断线情况和安装情况所承受的荷载传至基础顶面的作用力。宽基铁塔基础的作用力有是上拔力、下压力和水平力。窄基铁塔基础的作用力有水平力、垂直力、和倾覆力矩。拉线杆塔的基础作用力有拉线的上拔力和柱体的下压力。7.1.2设计安全系数基础设计采用允许承载力方法和安全系数法计算。基础作用力采用荷载标准值。基础的上拔和倾覆稳定设计用安全系数按表7.1取值。基础强度的设计安全系数按表7.2取值。表7.1上拔和倾覆稳定设计的安全系数杆塔类型上拔基础倾覆稳定K1K2K3直线型1.61.21.5悬垂转角型、耐张型2.01.31.8转角型、终端型、大跨越型2.51.52.2表7.2强度设计安全系数2受力特征强度设计安全系数符号数值混凝土结构按抗压强度计算的受压构件、局部承压K41.7按抗压强度计算的受压、受弯构件K52.7钢筋混凝土结构轴心（偏心）受拉（压）、受弯、受扭、局部承压、斜截面受剪K41.7受冲切、无腹筋斜截面受剪K62.27.2杆塔基础的材料7.2.1基础材料包括混凝土、钢筋、石材、钢材、螺栓、焊条等[7]。60 （1）混凝土。混凝土基础的混凝土强度等级不宜低于C10。钢筋混凝土基础的混凝土强度等级不宜低于C15，当采用Ⅱ级、Ⅲ级钢筋或预制钢筋混凝土构件时，混凝土的强度等级不宜低于C20。（2）钢筋。钢筋混凝土基础一般采用Ⅰ级～Ⅲ级钢筋。对C15强度等级混凝土的钢筋混凝土基础宜采用Ⅰ级钢筋，多数用于现场浇制。对C20强度等级混凝土的钢筋混凝土基础宜采用Ⅱ、Ⅲ级钢筋。（3）石材。石材主要用于作电杆的底盘、拉线盘和卡盘等。（4）钢材、螺栓和焊缝。基础设计所用的钢材、螺栓和焊缝计算均采用允许应力的计算。7.3杆塔基础型式（1）“大开挖”基础。预先挖好基坑，将基础埋于其中或现场浇制基础，用回填土填实。回填土的土重用来保持基础的上拔稳定。（2）掏挖扩底基础。人工或机械掏挖成扩底土膜后，把钢筋骨架放入模内，然后注入混凝土。这类基础利用天然土体的强度和重量来保持上拔稳定。适用于无地下水影响的粘性土地区。（3）扩桩基础。以爆扩成土模，在扩大端放入钢筋骨架注入混凝土。适用于可以爆扩成型的硬塑、可塑状态粘性土中。（4）石锚桩基础。在岩石上钻凿成孔，放入钢筋并注入水泥砂浆或混凝土。这类基础在山区采用。（5）孔灌注桩基础。专门的钻具钻较深的孔，以水头压力货水头压力泥浆护壁，放入钢筋并浇注混凝土。在杆塔跨河的软弱地基可考虑使用。（6）倾覆基础。指埋置在填实的回填土中承受较大倾覆力矩的电杆基础、窄基塔基础和宽基塔基础[9]。7.4基础的上拔计算“大开挖”基础和掏挖扩底基础称为普通基础。普通基础的上拔计算通常采用“土重法”计算。60 阶梯形基础上拔的稳定计算：“土重法”计算上拔稳定时T为（7.1）式中T—上拔力；—基础自重；—土的计算容量；、—基础上拔稳定安全系数；—深度内的基础体积；—水平力的的影响系数；V—上拔土锥体体积。上拔土锥体体积V的计算方法分两种，其中：（1）当时方形底板（7.2）圆形底板（7.3）（2）当时方形底板（7.4）圆形底板（7.5）式中B——方形底板边长；D——圆形底板的直径；a——回填土的计算上拔角；——回填抗拔土体的临界深度。按表7.3取用表7.3临界深度土类土的状态临界深度圆形底板方形底板砂石类稍密、密实2.5D3.0B粘性土坚硬、硬塑2.0D2.5B可塑1.5D2.0B60 软塑1.2D1.5B本工程设计根据土质及铁塔型式采用现浇台阶式刚性基础和掏挖式基础混合使用，在土质较好、无地下水及非硬质岩石的直线塔和小转角铁塔采用掏挖式基础，其他地方基础采用现浇台阶式刚性基础；这两种型式基础施工简便，工期短，质量易保证。混凝土强度等级均采用C20级，胶结材料采用425#普通硅酸盐水泥；钢材：A3（Q235）。8绝缘子串和金具8.1绝缘子串的选取本工程绝缘子采用FXBW4-110/100型合成绝缘子，结构高度1240mm，直线杆塔全高超过40m，复合绝缘子长度采用1440mm。绝缘子爬电距离不小于3150mm。耐张串采用双联绝缘子串，跳线采用单串绝缘子串。合成绝缘子在高压侧加装均压环，跳线串采用配重式均压环。导线绝缘子串组装型式如表8.1所示，绝缘子机电特性如8.2所示，绝缘子主要尺寸如8.3所示[12]。表8.1导线绝缘子串组装型式表组装型式绝缘子型号及片数60 悬垂单串1×FXBW4-110/100双串2×FXBW4-110/100耐张单串1×FXBW4-110/100双串2×FXBW4-110/100跳线单串1×FXBW4-110/100（重锤式）表8.2绝缘子机电特性表型号机械破坏负荷（不小于)kN冲击耐受电压(不小于)(kV)1分钟湿耐受电压（不小于）kV最小击穿电压（不小于）kVFXBW4-110/100100550230110表8.3绝缘子主要尺寸型号公称结构高度H（mm）最小电弧距离（mm）公称爬电距离S（mm）连接型式标记单重重量（kg）FXBW4-110/1001440±301200330016R4.8本次工程中悬垂绝缘子串在跨越高等级公路、河流，跨越35kV高压线路时采用双串，其它均采用单串，耐张绝缘子串均用双串。8.2挂线金具本工程挂线金具采用1997年国标定型金具，主要金具见8.4表所示：表8.4挂线金具金具名称型号破坏荷重不小于(KN)备注悬垂线夹XGU-440用于LGJ-240/30悬垂线夹XGU-240用于XGJ-50/7耐张线夹NY-240/30握着力不小于70用于LGJ-240/3060 耐张线夹NY-50G握着力不小于60用于XGJ-50/7接续管JYD-240/30握着力不小于70用于LGJ-240/30接续管JY-50G握着力不小于60用于XGJ-50/7防振锤FR-3用于LGJ-240/30防振锤FR-1用于XGJ-50/78.3空气间隙绝缘子串相配合的线路带电部分对杆塔的最小空气间隙值见表8.5所示：表8.5最小空气间隙值表运行情况大气过电压内部过电压运行电压最小空气间隙(MM)10007002509防雷与接地9.1防雷设计本线路地处某市近郊，雷电活动较少，该区域的110KV及以上线路运行情况良好，因此本工程按通用设计全线采用双避雷地线，并逐基直接接地。杆塔上地线对边导线的保护角在25°左右。为防止雷击档距中央反击导线，在+15℃无风情况下。档距中央导线与地线间距离应满足下列校验公式的要求：S≥0.012L+1（9.1）式中：S—导线与地线间距离（m）L—档距（m）根据DL/T621-1997《交流电气装置的过电压和绝缘配合》6.1.3条规定，有避雷线的110kV线路,在一般地壤电阻率地区,其耐雷水平不低于40-75kA。本工程使用的杆塔经耐雷水平计算。在一般土壤电阻率地区是符合规程要求的。60 9.2接地设计根据DL/T621-1997《交流电气装置的接地》标准，每基杆塔均应接地，杆塔接地装置采用水平放射型。在雷季干燥时，每基杆塔的工频接地电阻应满足下表9.1所示。表9.1杆塔的接地电阻土壤电阻率（Ω·米）100及以下100~500500~10001000~20002000以上工频接地电阻（不小于）1015202530注：为保护变电设备提高进出线的耐雷水平，进出线2KM范围内已加大接地装置使接地电阻控制在10Ω以下，平地丘陵地区需采用防盗型接地装置。在线路中间土壤电阻率很高的地区,采用换土的方法，确保接地电阻不大于20Ω。居民区和水田中的接地装置，宜围绕杆塔基础敷设成闭合环形。利用自然接地极和外引接地装置时，应采用不少于两根导体在不同地点与杆塔接地网相连接。水平接地体的间距不宜小于5m。接地装置的导体，应符合热稳定的要求。《交流电气装置的接地》标准规定，按机械强度要求的接地圆钢最小直径为Φ8mm，杆塔接地装置引出线的截面不应小于50mm2，并应热镀锌。接地引线与接地体的连接、接地体之间的连接应焊接，其搭接长度必须为圆钢直径的6倍（双面焊）。本工程杆塔装设接地装置，接地装置采用φ10圆钢以水平放射方式敷设，在耕作区深度一般埋深不应小于0.8米，在山区一般埋深不应小于0.5米。接地引下线全部采用φ12热镀锌圆钢。水田采用普通型接地装置，有人员经常活动的山地和丘陵地区采用防盗型接地装置。9.3避雷线绝缘设计为便于变电站接地网电阻的测量，在变电站线路两端，门型避雷器挂线金具串采用一片带保护间隙的绝缘子XDP-70C60 与构架隔开，其余地段避雷线均直接接地。10导线对地和交叉跨越距离根据《110—500kV架空送电线路设计技术规程》DL/T5092-1999规定的要求，导线在地面、建筑物、树木、铁塔、道路、河流、管道、索道及各种架空线路的距离，应根据最高气温情况或覆冰无风情况求得的最大弧垂和最大风情况或覆冰情况求得的最大风偏进行计算。计算上述距离，可不考虑由于电流、太阳辐射等引起的弧垂增大，但应计及导线架线后塑性伸长的影响和设计、施工的误差。大跨越的导线弧垂应按导线实际能够达到的最高温度计算。导线对地及交叉跨越物的最小允许距离见表10.1所示。表10.1导线对及交叉跨越物的最小允许距离被交叉跨越物名称净距（米）备注居民区7.060 非居民区6.0公路7.0弱电线路、电力线路3.0建筑物垂直距离5.0边线最大风偏后净空距离4.0最大计算风偏树木垂直距离4.0考虑自然生长高度最小净空距离3.5最大计算风偏经济作物(最小垂直距离)3.0导线对各类被跨物的最小垂直距离见表10.2所示。表10.2导线对各类被跨物的最小垂直距离被跨越物最小垂直距离（m）备注铁路至标准铁路轨顶7.5至电气铁路轨顶11.5至承力索或接地线3.0高速公路、1级公路至路面7.02-4级公路通航河流至五年一遇洪水位6.060 至最高航行水位的最高船桅顶2.0不通航河流至百年一遇洪水位3.0至特殊管道任何部分4.0至索道任何部分3.0至电力线路3.0至弱电线路3.0在跨越档内，导线及避雷线均不得接头，并采用双串绝缘子,跨越须满足DL/T5092-1999《110kV-500kV架空送电线路设计技术规程》中要求。结论本设计通过对该地区架空线路的部分原始数据的综合分析，初步设计了一段110kV架空输电线路。主要内容包括线路路径的选取，导线和避雷线的应力弧垂的计算，线路的防振，杆塔的基础设计和选型等。本次设计的内容包含了部分非本专业的知识的计算，具有一定的挑战性，同时也是对自学能力的一次考验。本文主要是对110kV架空输电线路进行初步设计，在具体的实施过程中主要完成了以下工作。（1）路径的选取和杆塔的定位。通过对原始数据的分析和工程规章的规定，对线路的路径走向进行合理的选取，并在断面图上进行杆塔的初步定位。（2）对线路导线和杆塔的选型，杆塔的基础，导线、避雷线的防振进行了初步的设计，并得出一个初步的结果。60 （3）对输电线路的气象条件、导线的应力和弧垂、杆塔的荷载进行了初步的计算。通过这次毕业设计，我对架空输电线路的设计的过程有了一个较完整的概念。更重要的是它使我学到了怎样去独立思考问题，解决问题，提高了解决问题的能力，为我今后的工作奠定坚实的基础。归纳起来，主要有以下几点：(1)学会了怎样去利用工具书、去查阅资料。在当今社会里，知识总量激增，一个人无法了解所有知识。因此，在设计过程中需要用到一些不曾学过的东西时，就要去有针对性的查找资料，然后去加已吸收利用，以提高自己的应用能力，增长见识，补充最新的专业知识。(2)毕业设计起到了对以前所学知识加以巩固和对新学的知识进一步消化的作用。(3)进一步加强自己的实际应用能力。比如提高我对CAD制图的熟练掌握能力，及其论文的排版格式等实践能力。(4)培养了我严谨务实的工作作风和实事求是的科学态度，养成吃苦耐劳的习惯，同学之间的合作精神也在毕业设计中充分体现出来。由于我的水平有限，设计中仍发现有许多不足，考虑问题欠全面之处，敬请老师们批评指正。希望能够在以后的工作中更好的磨练自己，提高自己。参考文献[1]黄俊杰，王身丽,陈早明等.架空输电线路弧垂计算的计算机实现[M].湖北电力，2003.[2]孟隧民，李光辉.架空输电线路设计[M].北京:中国屯峡出版社，2000.[3]许建安.35-110KV输电线路设计[M].中国水利水电出版社.2007.[4］曾宪凡．高压架空线路设计基础[M].北京：水力电力出版社，1995.[5］张万椿．高压架空输电线路设计与计算[M].成都：四川科学技术出版社1986.[6]SDGJ94-90．架空送电线路杆塔结构设计技术规定[S]．水利电力出版社．1990.[7]SDGJ62-84．送电线路基础设计技术规定[S]．水利电力出版社．1984.[8]DL/T5092-1999．110～500kV架空送电线路设计技术规程[S]．电力工业部．1999.[9]35～220kV送电线路铁塔通用设计型录．东北电力设计院[M]．1990.[10]DL/T620-97．交流电器装置的过电压保护和绝缘配合[M]．电力工业部．1997.[11]邵天晓，架空送电线路的电线力学计算[M]，水利电力出版社，1987.60 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35038.413.0644.141.049.944.041.041.540038.417.0742.740.447.742.740.440.945038.421.6141.739.946.241.839.940.450038.426.6941.039.645.141.239.640.155038.432.3040.539.444.440.839.439.960038.438.4540.139.243.840.539.239.765038.345.1339.939.143.440.239.139.670038.352.3539.639.043.140.039.039.5附表1JL/LB20A-240/30型导线应力弧垂计算结果气象条件档距lr(m)外过无风覆冰有风（强度）覆冰有风（风偏）覆冰无风最大风（强度）最大风（风偏）σ0（MPa）fv(m)σ0（MPa）σ0（MPa）σ0（MPa）fv(m)σ0（MPa）σ0（MPa）5039.80.26104.1104.1104.10.3264.864.884.765.70.48104.1104.1104.10.7792.992.910062.70.70104.1104.1104.11.0789.089.015054.01.82104.1104.1104.12.4176.176.120048.73.58104.1104.1104.14.2866.466.425045.95.93104.1104.1104.16.6860.860.860 30044.48.84104.1104.1104.19.6257.657.635043.412.30104.1104.1104.113.1055.655.640042.816.30104.1104.1104.117.1054.454.445042.320.84104.1104.1104.121.6553.553.550042.025.91104.1104.1104.126.7352.952.955041.831.52104.1104.1104.132.3452.552.560041.637.66104.1104.1104.138.4852.152.165041.544.34104.1104.1104.145.1751.951.970041.451.50104.1104.1104.152.3851.751.7附表2JL/LB20A-240/30型导线各种施工气温下的档距弧垂值档距（m）5084.7100150200250300350温度（℃）f(m)f(m)f(m)f(m)f(m)f(m)f(m)f(m)400.540.910.962.224.456.749.5212.79300.400.790.812.004.106.369.1112.74200.300.670.681.793.745.968.6911.92100.220.570.581.583.385.558.2511.4700.180.480.491.393.035.147.8011.00-100.150.410.431.212.704.727.3510.39档距（m）400450500550600650700750温度（℃）f(m)f(m)f(m)f(m)f(m)f(m)f(m)f(m)4016.5520.9125.5630.9036.5542.7949.5456.7960 3016.1121.2826.3631.9738.1144.7952.0059.752015.6519.9924.6329.9735.6041.9449.5955.911015.1919.4224.1529.3935.1241.3649.0955.39014.7220.2525.3330.9437.0843.7650.9758.72-1014.2919.4523.1929.4134.1440.3747.1154.34附表3JLB20A-50型地线应力和档距值气象条件档距lr(m)最高气温最低气温年均气温事故安装外过无风最大风强度σ0（MPa）fv(m)σ0（MPa）σ0（MPa）σ0（MPa）σ0（MPa）σ0（MPa）fv(m)σ0（MPa）50134.820.1982.84183.77184.07224.32183.770.14225.81100141.770.7282.84183.77184.85221.11183.770.56226.63150151.731.2468.62183.77186.22214.69183.771.03228.15169.9185.121.9479.82225.80227.96261.88226.231.62273.92200136.253.00188.63159.28162.58183.06159.282.56202.22250120.715.28149.61133.49137.51147.17133.494.78172.2360 300112.508.16129.39120.20124.40128.57120.207.64155.40350107.7811.60118.71112.89117.10118.65112.8911.07145.76400104.8315.57112.51108.48112.67112.82108.4815.05139.84450102.8820.09108.58105.62109.78109.11105.6219.56135.97500101.5125.13105.93103.65107.79106.59103.6524.61133.29550100.5130.71104.05102.23106.36104.80102.2330.19131.3660099.7636.82102.66101.18105.29103.48101.1836.31129.9265099.1943.47101.61100.38104.47102.47100.3842.95128.8270098.7350.64100.7999.75103.83101.6899.7550.13127.96附表4JLB20A-50型地线弧垂值档距（m）50100150169.93200250300350温度（℃）f(m)f(m)f(m)f(m)f(m)f(m)f(m)f(m)400.190.721.241.945.006.888.1611.60300.170.661.141.802.825.087.9611.39200.160.521.061.672.664.887.7611.18100.150.550.981.542.484.687.6510.9700.120.480.911.432.324.477.3210.75-100.110.440.851.332.164.267.1010.53档距（m）400450500550600650700750f(m)f(m)f(m)f(m)f(m)f(m)f(m)f(m)60 温度（℃）4015.5720.0925.1330.7136.8843.4750.6458.353015.3719.8824.9330.5136.6243.2650.4458.152015.1619.6724.7230.3036.4143.0650.2357.941014.9419.4624.5130.0936.2042.8550.0357.73014.7319.2524.3029.8835.9942.6449.8257.53-1014.5119.0324.0829.6735.7842.4349.6157.32致谢回首四年求学经历，不由深感幸运，求学路上得到众多老师、同学、朋友的真诚指导和帮助，使我的内心得到历练。值此毕业论文完成之际，对各位表示深深感谢！通过近四个月的毕业设计，我看到了自己所掌握的专业知识还不够牢固，在分析设计时遇到了很多麻烦，但在指导老师王晓芳教授的帮助下，让我顺利地完成了这次毕业设计。从论文选题开始到论文最后定稿的过程中，无不凝聚着导师的心血。老师无论从基础理论知识、分析方法、实现手段乃至论文的撰写方法，都给予了极大的帮助，在此，向老师表示深深的谢意!最后在此我还要感谢我的母校以及电气工程系的所有领导和老师们，他们让我有一个成长的平台，授予我了丰富的知识，对我完成学业起来巨大的推动作用。再一次向所有帮助过我的人们表示最诚挚的谢意！60 60