DLT5217-2005220kV~500kV紧凑型架空送电线路设计技术规定.pdf 50页

ICS27.100P62备奏号:J429-2005OL中华人民共和国电力行业标准PDL/T5217一2005220kV-500kV紧凑型架空送电线路设计技术规定Technicalcodefardesignof220kV-500kVcompactoverheadtransmissionline2005-02-14发布2005-06-01实施中华人民共和国国家发展和改革委员会发布 DL/T5217一2005目次前言·······················，价··，···········一n1范围，···卜·.············，价·····..···········卜·⋯...12规范性引用文件.‘··-···价··价··⋯，⋯⋯，，.-价.一⋯23总则.······，·‘·············卜··‘···。·‘.·‘-34术语和符号·，·1‘······，一，价-.-⋯45路径····一················，······⋯.....66气象条件······，·‘·········卜····“··，.一，77导线和地线，，‘····，·‘············...·...·⋯88绝缘子和金具············‘·······...··..........119绝缘配合、防雷和接地····.··卜····.··卜···，······........1310导线布置··价·价··一一.价一.一.一，一..一一.一一.1711杆塔········价·····“······，········⋯⋯1812对地距离和交叉跨越，·····，·4···‘··············”一19附录A(规范性附录)典型气象区············，···‘-20附录B(规范性附录)高压架空线路污秽分级标准··一21条文说明···.价····价·一·一·一··一一·一一一一·一，..23 DL/T5217一2005f3li舌紧凑型架空送电线路较常规型架空送电线路可较大幅度提高自然输送功率，有效压缩送电线路走廊，提高单位线路走廊送电能力，在电网发展和建设中有明显的经济效益和社会效益。为总结国内建设紧凑型架空送电线路在科研、设计、施工和运行方面的经验，推动和指导我国电网建设采用紧凑型架空送电线路这项新技术，特制定本标准。作为DL/T5092-1999OP}一500kV架空送电线路设计技术规程》的补充。用于规定我国交流220kV-500kV紧凑型架空送电线路的主要设计一技术要求。本标准的附录A、附录B为规范性附录。本标准由中国电力企业联合会提出。本标准由电力行业电力规划设计标准化技术委员会归口并负责解释。本标准起草单位:国电华北电力设计院工程有限公司。本标准主要起草人;顾游、傅春蒲、刘广、万新裸、马志坚、聂天明、曹玉杰、秦庆芝、王元澎、张跃民、姜毅、王磊。 DL/T5217一2005范围1.0.1本标准规定了交流220kV-500kV紧凑型架空送电线路的主要设计技术要求。1.0.2本标准适用于新建220kV-500kV紧凑型架空送电线路(以下简称紧凑型线路)的设计。1.0.3本标准不适用于重冰区和大跨越紧凑型线路的设计。 DL/T5217一20052规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件。其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。DL/P5092-1999110-500kV架空送电线路设计技术规程DUT5154-2002架空送电线路杆塔结构设计技术规定 DL/T5217一20053总则3.0.1紧凑型线路的建设，应从提高电网送电能力和节省线路走廊等方面论证建设的必要性、经济效益和社会效益。3.0.2紧凑型线路的设计必须贯彻国家的基本建设方针和经济政策，做到安全可靠，经济合理。3.0.3本标准依据DUT5092-1999，补充规定紧凑型架空送电线路设计技术内容。杆塔荷载及材料、杆塔结构设计基本规定、杆塔结构、基础遵照执行DUT5092-199903.0.4紧凑型线路设计，除按本标准执行外，尚应符合现行国家标准和电力行业标准的有关规定。 DL/T5217一20054术语和符号4.1术语4.1.1紧凑型架空送电线路compactoverheadtransmissionline通过对导线的优化排列，三相导线间无接地构件，达到提高自然输送功率、减少线路走廊宽度，提高单位走廊输电容量的架空送电线路。紧凑型架空送电线路。4.1.2相间间隔棒spacerbetweenphase支撑在两相导线间，控制两相导线间距离的绝缘间隔棒。4.1.3重冰区heavyicearea设计冰厚为20nun及以上地区。4.1.4平均运行张力everydaytension导线或地线在年平均气温计算情况下的弧垂最低点张力。4.1.5耐张段tensionsection两耐张杆塔间的线路部分。4.1.6间隙electricalclearance线路任何带电部分与接地部分的最小距离。4.1.7对地距离groundclearance DL/T5217一2005线路任何带电部分与地面之间的最小距离。4.1.8居民区residentialarea工业企业地区、港口、码头、火车站、城镇等人口密集区。4.1.9非居民区nonresidentialarea上述居民区以外地区均属非居民区。虽然时常有人有车辆或农业机械到达，但未遇房屋或房屋稀少的她区。亦属非居民区4.2符号本规定所用的符号:H—海拔高度，km二K,—绝缘子机械强度安全系数:Kc—导、地线的设计安全系数;乙—档距，m;n—海拔1000m以下地区，每串绝缘子所需片数:ne—高海拔地区，每串绝缘子所需片数;S—导线与地线间的距离，m;m.—导、地线在弧垂最低点的最大张力，N;TP—导、地线的拉断力，N;几—绝缘子的额定机械破坏负荷，kN;T—绝缘子承受的最大使用荷载、断线、断联荷载或常年荷载，kNo DL/T5217一20055路径5.0.1路径选择应综合考虑线路长度、交通条件、运行和施工等因素。对不少于两个以上的可比选路径方案，进行技术经济比较，做到安全可靠、经济合理。5.0.2路径狭窄地段的两回紧凑型线路，在充分考虑运行安全可靠性前提下，宜采用同杆塔架设。5.0.3紧凑型线路的耐张段长度不宜大于20km，如施工、运行条件许可，耐张段长度可适当延长。在地形条件较差的山区或运行条件较差的地段，耐张段长度应适当缩小5.0.4紧凑型线路路径选择应当尽量作到:1避免大档距、大高差、邻档档距相差悬殊。2避免通过容易覆冰的地带。3避免通过容易发生导线舞动的地带。4诵讨山岭她带.官沿背风坊击步。 DL/T5217一20056气象条件6.0.1设计气象条件，应根据沿线的气象资料和附近已有线路的运行经验，按以下重现期确定:500kV紧凑型线路30年220kV-330kV紧凑型线路15年如沿线的气象与本标准附录A中表A.1典型气象区接近，宜采用典型气象区所列数值。6.0.2确定最大设计风速时，应按当地气象台、站10min时距平均的年最大风速作样本，并宜采用极值I型分布作为概率模型。统计风速的高度如下:500kV紧凑型线路离地面20m220kV-330kV紧凑型线路离地面15m6.0.3最大设计风速应按最大风速统计值选取。山区送电线路的最大设计风速，如无可靠资料，应按附近平原地区的统计值提高10%选用。220kV-330kV紧凑型线路的最大设计风速，不应低于25m/s;500kV紧凑型线路计算导、地线的张力、荷载以及杆塔荷载时，最大设计风速不应低于30m/s.6.0.4对于霜冰地区.必要时还官按稀有霜冰条柞进行验算。 DL/T5217一20057导线和地线7.0.1紧凑型线路应采用多分裂导线，导线截面除根据经济电流密度选择外，还应按电晕及无线电干扰条件进行校验，必要时对可听噪声进行校验。为提高自然输送功率，应通过技术经济比较，确定分裂导线的截面和分裂数。7.0.2导线选型时，应使每根子导线电荷基本平衡，子导线最大电荷不均匀系数不宜大于1.05，最小电荷不均匀系数不宜小于0.95。相导线工作电容相差不宜超过0.25%.7.0.3验算导线允许载流量时，导线的允许温度:钢芯铝绞线和钢芯铝合金绞线可采用+80,C;钢芯铝包钢绞线(包括铝包钢绞线)可采用+800C，或经试验决定;镀锌钢绞线可采用+125"C。环境气温采用最高气温月的最高平均气温;风速应采用。.5m/s;太阳辐射功率密度采用0.1W/Cmzo7.0.4紧凑型线路采用多分裂导线，子导线宜采用对称均匀布置。为了控制分裂导线次档距振荡，分裂间距与子导线直径之比宜大于巧。每相子导线分裂数如下:500kV紧凑型线路不宜小于6330kV紧凑型线路不宜小于4220kV紧凑型线路不宜小于37.0.5导线和地线的设计安全系数不应小于2.5。地线的设计安全系数，宜大于导线的设计安全系数。导、地线在弧垂最低点的最大张力，应按式7.0.5计算:T_7m---(7-0.5)K DL/T5217一2005式中:T..—导、地线在弧垂最低点的最大张力，N;TP—导、地线的拉断力，N;K—导、地线的安全系数。导、地线悬挂点张力较最低点最大张力可提高10%.架设在滑轮上的导、地线，还应计算悬挂点局部弯曲引起的附加张力。在稀有风速或稀有覆冰气象条件时，弧垂最低点的最大张力不应超过拉断力的60%;悬挂点的最大张力不应超过拉断力的66%07.0.6地线应满足电气和机械使用条件要求，可选用镀锌钢绞线或复合型绞线，按通信要求，也可选用架空地线复合光缆(OPGW)o验算短路热稳定时，地线的允许温度;钢芯铝绞线和钢芯铝合金绞线可采用+2000C;钢芯铝包钢绞线(包括铝包钢绞线)可采用+300`C;镀锌钢绞线可采用+4000C;架空地线复合光缆(OPGW)的允许温度应采用产品试验保证值。计算时间和相应的短路电流值应根据系统情况决定。地线选用镀锌钢绞线时，500kV紧凑型线路地线标称截面不应小于80mm2;220kV和330kV紧凑型线路地线标称截面不应小于50rnm207.0.7导、地线防振措施:铝钢截面比不小于4.29的钢芯铝绞线或镀锌钢绞线，其平均运行张力的上限和相应的防振措施，应符合表7.0.7的要求。如有多年运行经验可不受表7.0.7的限制。表7.0.7导、地线平均运行张力的上限和防振措施平均运行r张做力丈的上限情况防振措施(拉断力的百分数，%)钢芯铝绞线}镀锌钢绞线档距不超过500.的开阔地区不需要一}12档距不超过500.的非开阔地区不需要1818档距不超过120.不需要1818 DL/T5217一2005表7.0.7(续)平均运行张力的上限情况防振措施}〔拉断力的百分数，%)钥芯铝绞线镀锌钢纹线无论档距大小护线条22防振锤(阻尼线)无论档距大小或另加护线条四分裂及以上导线应采用阻尼式间隔棒时，阻尼式间隔棒宜不等距、不对称布置。档距在500m及以下时可不再采取其他防振措施。导线最大次档距不宜过大，宜控制在70m左右，端次档距宜控制在30m-35m.7.0.8导、地线架设后的塑性伸长应按制造厂提供的数据或通过试验确定。如无资料，镀锌钢绞线可采用1x1丫;钢芯铝绞线可采用表7.0.8-1所列数值。表7.0.8-1钢芯铝绞线塑性伸长铝钢截面比塑性伸长一I4X10-5X10F45.05^6.163X10"-4X10"4.29-4.38}3X10-0塑性伸长对弧垂的影响宜采用降温法补偿，如采用上列塑性伸长值时，镀锌钢绞线可采用降低温度10"C;钢芯铝绞线可采用表7.0.8-2所列数值。表7.0.8-2钢芯铝绞线降温值表铝钢截面比AM.C%一}20^255.05--6.1615-204.29-4.3815 DLlT5217一20058绝缘子和金具8.0.1绝缘子机械强度的安全系数，不应小于表8.0.1-1、表8.0.1-2所列数值。双联及多联绝缘子串应验算断一联后的机械强度，其荷载和安全系数按断联情况考虑。表8.0.1-1盘型绝缘子机械强度安全系数表8.0.1-2合成绝缘子机械强度安全系数对于盘型绝缘子尚应满足正常运行情况常年荷载状况下安全系数不小于4.0.绝缘子机械强度的安全系数K，应按式8.0.1计算:几K一--T(8.0.1)式中:TR—绝缘子的额定机械破坏负荷，kN;T—分别取绝缘子所承受的最大使用荷载、断线、断联荷载或常年荷载，kr常年荷载是指年平均气温条件下绝缘子所承受的荷载。断线、断联的气象条件是无风、无冰、最低气温月的最低平均气温8.0.2直线塔导线绝缘子金具组装串应采用v型串。v型盘型绝缘子串的最小夹角不宜小于800。v型串在顺线路方向应转动灵活，采用v型串加悬垂串组合时，应考虑绝缘子金具组装串转动 DL/T5217一2005时的受力变化。8.0.3夹角较小的V型串宜采用复合绝缘子。8.0.4相间绝缘间隔棒应采用复合绝缘子，拉伸破坏荷载不低于l00kN;初始后屈曲轴向压缩荷载不低于600N.8.0.5绝缘子串及金具应根据电压等级、海拔高度考虑均压和防电晕措施。8.0.6多分裂导线耐张线夹引流板应充分考虑机械强度8.0.7相间绝缘间隔棒与子导线间隔棒的连接金具，应具有耐磨和转动灵活的性能，并有防电火花的措施。8.0.8金具的强度安全系数不应小于表8.0.8所列数值表8.0.8金具机械强度安全系数 DLlT5217一20059绝缘配合、防雷和接地9.0.1紧凑型线路的绝缘配合，应使线路能在工频电压、操作过电压、雷电过电压等各种条件下安全可靠地运行。9.0.2在海拔高度1000m以下地区，操作过电压及雷电过电压要求的悬垂绝缘子串绝缘子片数，不应少于表9.0.2的数值。耐张绝缘子串的绝缘子片数应在表9.0.2的基础上增加，对220kV-330kV紧凑型线路增加l片，对500kV紧凑型线路增加2片。表9.0.2操作过电压及雷电过电压要求悬垂绝缘子串的最少片数标称电压220330500kV单片绝缘子的高度146146155「nnl绝缘子片数131725采用复合绝缘子时，复合绝缘子的绝缘结构高度不宜降低绝缘子串雷击闪络电压。相间复合绝缘间隔棒的结构高度应满足相间操作过电压的要求。为保持高杆塔的耐雷性能，全塔高超过40m有地线的杆塔，高度每增加IOm，应比表9.0.2所列值增加1片同型绝缘子，220kV,330kV紧凑型线路全塔高超过60m的杆塔，500kV紧凑型线路全塔高超过70m的杆塔，绝缘子片数应根据运行经验结合计算确定。由于高杆塔而增加绝缘子片数时，雷电过电压最小间隙也应相应增大。9.0.3紧凑型架空送电线路绝缘的防污设计，应依照经审定的最新版本污秽分区图所划定的污秽等级，选择合适的绝缘子型式和片数。高压架空线路污秽分级标准见附录B表B.1。相间复合绝 DL/T5217一2005缘间隔棒的爬电距离，取相对地绝缘子串爬电距离的f倍。9.0.4在海拔高度为1000m-3500m的地区，绝缘子串的片数，如无运行经验时，可按式9.0.4确定:nh=n[1+0.1田-1)](9.0.4)式中:nh—高海拔地区绝缘子数量，片;n—海拔1000m以下地区绝缘子数量，片:H—海拔高度，km.9.0.5海拔不超过1000m的地区，带电部分与杆塔构件的间隙，在相应风偏条件下，不应小于表9.0.5所列数值。表9.0.5带电部分与杆塔构件的最小间隙9.0.6海拔不超过1000m的地区，带电部分与杆塔接地部分的安全距离不宜小于表9.0.6所列数值。表9.0.6带电部分对杆塔与接地部分的校验间隙标称电压220330500kV校验间隙LSO2.203.20n1 DL/T5217一2005当间隙小于表9.0.6所列数值时，可采取措施或通过试验确定。对操作人员需要停留工作的部位，还应考虑人体活动范围0.3m-0.5m校验带电作业间隙时，应采用下列计算条件:风速lom/s.气温+150C,9.0.7海拔不超过1000m的地区，塔头结构间操作过电压相间最小间隙和档距中考虑导线风偏工频电压和操作过电压相间最小间隙，不宜小于表9.0.7所列数值。表9.0.7工频电压、操作过电压相间最小间隙标称电压2203305okV校验位置塔头档中塔头档中塔头档中操作过电压相间最小间隙2.402.103.403.005.204t61m工频电压相间最小间隙0.901.602.20m9.0.8海拔高度超过looom的地区，海拔高度每增高loom，操作过电压和工频电压的间隙，应较9.0.5和9众7条款规定的数值增大1%。如因高海拔而需增加绝缘子数量，则9.0.5条规定的雷电过电压最小间隙也应相应增大。9.0.9防雷设计应根据当地运行经验、地区雷电活动的强弱、地形地貌特点及土壤电阻率高低等情况，在计算线路耐雷水平后，通过技术经济比较，采用合理的防雷方式。9.0.10紧凑型线路应全线架设双地线，地线对边导线的保护角宜采用负保护角。杆塔上两根地线之间的距离不应超过地线与导线间垂直距离的5倍。在一般档距的档距中央，导线与地线间的距离，应按式(9.0.10)校验(计算条件为:气温150C，无风):15 DL/T5217一2005S}-10.012L+1(9.0.10)式中:S-一一导线与地线间的距离，m;乙—档距，m.9.0.11所有杆塔应接地。在雷季干燥时，每基杆塔不连地线的工频接地电阻，不宜大于表9.0.11所列数值。表9.0.11线路杆塔工频接地电阻土坡电阻率100以上至500以上至1000以上100及以下2以洲)以上Qom5001000至20(旧工频接地电阻1015加253"Q*)如土坡电阻率超过200011·m，接地电阻很难降到3011时，可采用6-8根总长不超过500m的放射形接地体或连续伸长接地体.其接地电阻不受限制16 DL/T5217一200510导线布置10.0.1紧凑型线路，同回路的直线塔三相导线应布置在同一塔窗内，三相导线宜采用等边倒三角对称布置。每相分裂导线宜采用等边、对称布置。10.0.2海拔不超过1000m的地区，相导线中心距离不宜大于表10.0.2-1所列数值;每相分裂导线外接圆直径不宜小于表10.0.2-2所列数值。表10.0.2-1相导线线间距离标称电压203050kV---线间距离渊480670表10.0.2-2分裂导线外接圆直径标称电压220330500kV分裂导线外接圆直径0.4950.4950.750m10.0.3为减少风力或短路引起的电动力对导线线间距离的影响，档距较大时可设置相间绝缘间隔棒，井应合理选择安装个数和位置。10.0.4设计覆冰大于lOmm地区，应验算导线不同期脱冰对线间距离的影响，以满足工频运行电压相间绝缘的要求。10.0.5单回紧凑型线路可不考虑换位，同塔双回紧凑型线路应根据系统运行特性确定是否换位及换位方式。 DL/T5217一200511杆塔11.0.1塔型选型应符合安全可靠、运行维护方便的原则，宜采用自立式杆塔，可因地制宜地采用拉线铁塔。11.0.2一般直线型塔如需要带转角时，角度不宜大于50;悬垂转角塔角度不宜大于巧“。11.0.3对于新型结构或部件的设计及其分析方法应经过论证或进行必要的试验验证。11.0.4紧凑型杆塔宜采用钢结构，钢结构构件宜采用热浸镀锌防腐。11.0.5杆塔荷载及材料、杆塔结构设计基本规定、杆塔结构遵照执行DLT5092-19990 DL/T5217一20,0512对地距离和交叉跨越12.0.1导线与地面、建筑物、树木、铁路、道路、河流、管道、索道及各种架空线路的距离，应根据最高气温或覆冰无风的最大弧垂和最大风或覆冰的最大风偏进行计算。计算上述距离，可不考虑由于电流、太阳辐射等引起的弧垂增大，但应计入导线架线后塑性伸长的影响和设计、施工的误差。与标准铁路、高速公路及一级公路交叉时，如交叉档距超过200m，最大弧垂应按导线温度+70℃计算。12.0.2导线与地面的距离在最大计算弧垂情况下不应小于表12.0.2-1所列数值。表12.0.2-1导线对地面最小距离标称电压220kV330kV一}500kV居民fK}8.514.01V居民区一}7.510.0交通困难地区}一}导线与山坡、峭壁、岩石之间的净空距离在最大计算风偏情况下，不应小于表12.0.2-2所列数值。表12.0.2-2导线与山坡、峭壁、岩石的最小净空距离m标称电压220kV330kV500kV步行可以到达的山坡6.58.5步行不能到达的山坡、峭壁和岩石54.5n506.5 DL/T5217一2005附录A(规范性附录)典型气象区表A.1典型气象区气象区t111uNVvi珊W最高}”+40最低一5一}-10一，0I一二0一10-20}一、-20大搜冰一5气温最大风}十1。一+10一}一}一5}一十】。一一5一}-5一5度安装0。一}一5-10-5-10-15-10℃雷电过电压+15操作过电压、年十20+15+15+10+15+10-5+10平均气温最大风3530252530253030段冰10"15风速安装10耐雷电过电压}1510操作过电压0.5x最大风速(不低于15nds)吸冰厚度0555L01010ISIn习】冰的岔度0.9沙*)一般情况F搜冰同时风速10./s，当有可靠资料表明需要加大风速时可取为15nJs20 DL/T5217一2005附录B(规范性附录)高压架空线路污秽分级标准表B.1高压架空线路污秽分级标准}线路爬电比距V45i0v污湿特征瑞mbgk/&lcm330kV及以上大气清洁地区及离海岸盐<0m1.39(1.60)1.45(1.60场50k.以上无明显污染地区大气轻度污染地区，工业区和人口低密集区，离海岸盐1.39-1.7411.45-1.82场IOk-50kl.地区。在污闪>0.03^0肠(160^2.1贾)(1.60^200)季节中干燥少雾(含毛毛雨)或雨量较多时大气中等污染地区，轻盐碱和炉烟污秽地区离海岸盐1.74-2.171.822.27场3km^-I0km地区，在污闪>0.06-010(2仪^2.50)(2.00-2.50)季节中潮湿多雾(含毛毛雨)但b,1量较少时大气污染较严重地区，重雾和重盐碱地区近海岸盐场Ik.-3匕1地区，工业与人口2.17-2.782.27--2.91>0.10-0.25密度较大地区，离化学污源和(250-320(2.50^3.20)炉烟污秽300.】一1500m的较严重污秽地区大气特别严重污染地区，离海岸盐场lkm以内，离化2.78--3.302.91-3.45>0.25-0.35学污源和炉烟污秽300.】以内(3.20^9.80(3.20-3.80的地区注:爬电比距计算时取系统最高工作电压。括号内数字为按标称电压计算的值21 DL/T5217一2005220kV-500kV紧凑型架空送电线路设计技术规定条文说明 DL/T5217一2005目次一一3总则···············一5路径···········，···‘··二6气象条件·.···········⋯⋯7导线和地线··.········.一一一8绝缘子和金具‘······一9绝缘配合、防雷和接地一10导线布置··，·一”一‘”””‘’11杆塔··，······‘··········一一12对地距离和交叉跨越.⋯⋯ DL/T5217一20053总则3.0.1本标准是在紧凑型线路的科研、科学试验和参数测试的基础上，总结设计、制造、安装和运行经验编制的。本标准提出了针对新建220kV-500kV紧凑型架空送电线路的设计原则，并提供了必要的数据。3.0.2紧凑型架空送电线路具有明显的经济效益和社会效益。如昌平一房山500kV紧凑型线路，自然输送功率为1309.6MW，较常规线路提高了34.4%。绝缘子、金具、铁塔钢材、基础材料用量较常规线路有所提高，其中直线塔由于全塔高较常规线路高出约6m，且采用六分裂导线，增加了外负荷，加大了铁塔总弯矩，直线塔平均塔重较常规线路提高了约14%;耐张塔由于大幅度压缩相间距离，使得跳线较为复杂，增加了跳线横担数量和长度，耐张塔平均塔重较常规线路提高了约2%:全线铁塔钢材量较常规线路提高了约8%;由于基础作用力较常规线路有所提高，基础混凝土量较常规线路提高了约4%。线路走廊宽度较常规线路压缩了约18m，减少了导线风偏开方量和房屋设施拆迁量;地面电场强度高于4kV/m的走廊宽度较常规线路压缩了约66%。安装工程费较常规线路提高了约10%，工程投资较常规线路提高了约5.9%，单位自然输送功率建设投资较常规线路降低了约21.2%.政平一宜兴双回500kV紧凑型线路，自然输送功率为1312.3MW，较常规线路提高了30%。绝缘子、金具用量较常规线路有所提高，铁塔钢材、基础材料用量较常规线路有所下降，其中直线塔由于全塔高较常规线路降低约18m，直线塔平均塔重较常规线路降低了约30%;耐张塔由于全塔高较常规线路降低约12m，耐张塔平均塔重较常规线路降低了约20%:由于基础作用力较常规线路有所降低，基础混凝土量较常规线路减低了约 DL/T5217一200510%。线路走廊宽度与常规线路基本相当。安装工程费较常规线路降低了约10%，单位自然输送功率建设投资较常规线路降低了约40%,安定一廊坊220kV紧凑型线路，自然输送功率为278.6MW,较常规线路提高了60%。绝缘子、金具用量较常规线路有所提高，线路走廊宽度较常规线路压缩了约9m，减少了房屋设施拆迁量。按目前建设费用标准测算，安装工程费较常规线路提高了约17%，工程投资较常规线路提高约12.6%，单位自然输送功率建设投资较常规线路降低了约29.6%.紧凑型线路建设时，应从经济效益和社会效益两方面论证建设的必要性。根据工程实际情况，分析紧凑型线路投资特点，重点分析工程建设投资和单位自然输送功率建设投资，结合电网送电能力和线路走廊情况，与串补方案进行技术经济比较，使得单位输送功率投资效益最大化。3.0.3紧凑型线路采用多分裂导线，大幅度地压缩了相间距离，线路覆冰对其影响程度将会大于常规线路。本标准是在总结已建成投运或正在建设的紧凑型线路工程的设计、制造、安装和运行经验基础上编制的，而目前己建成投运或正在建设的紧凑型线路工程，设计覆冰厚度均在lOmm及以下，没有紧凑型线路在重冰区的经验，因此本标准不包括紧凑型线路在重冰区的内容。 DL/T5217一20055路径紧凑型线路采用多分裂导线，大幅度地压缩了相间距离，昌平一房山单回500kV紧凑型线路和政平一宜兴双回500kV紧凑型线路，每相采用六分裂导线，分裂导线外接圆直径为750mm，三相导线采用等边倒三角对称布置，相导线线间距离为6.7m，直线塔导线绝缘子金具组装串采用V型串。成县一天水单回330kV紧凑型线路，每相采用四分裂导线，分裂间距为350mm，三相导线采用等边倒三角对称布置，相导线线间距离为5.2m，直线塔导线绝缘子金具组装串采用V型串。安定一廊坊单回220kV紧凑型线路，每相采用四分裂导线，分裂间距为450mm，三相导线采用等边倒三角对称布置，相导线线间距离为3.4m，直线塔导线绝缘子金具组装串采用V型串。导线的脱冰跳跃和大档距不同步摆动对相导线间距离产生的影响程度大于常规线路;紧凑型线路导线布置全线相同，大高差时对相导线间距离产生的直接影响大于常规线路。紧凑型线路直线塔采用V型串，下导线V型串夹角较大，导线不平衡张力对V型串和铁塔的受力产生的影响大于常规线路。本条款根据紧凑型架空送电线路的特点，提出路径选择时应注意的事项。 DL/T5217一2005s气象条件6.0.1.6.0.2,6.0.3紧凑型线路与常规型线路一样，将在电网中起重要的作用，因此设计标准应与常规型线路一致，即送电线路的电气绝缘强度和机械强度与常规型线路一致，即抵抗自然灾害的能力与常规型线路一致。本条款保留了《(110-500)kV架空送电线路设计技术规程》第6.0.1,6.0.2,6.0.3条款的精神，略做文字修改。6.0.4由于紧凑型线路大幅度地压缩了导线线间距离，因此有必要在覆冰较为严重的地区，按稀有覆冰条件，验算导线不同期脱冰时导线线间距离是否满足线路运行电压的绝缘要求。故当紧凑型线路通过个别覆冰较为严重的地段时，为了保证线路安全，必要时按了解到的较少出现的覆冰情况作为验算条件。在《重冰区架空送电线路设计技术规定》中，阐述了湖南省电力勘测设计院曾对湘中地区覆冰资料进行统计分析，统计分析结论是30年一遇覆冰厚度约为15年一遇覆冰厚度的1.30倍。因此220kV-330kV紧凑型线路的稀有覆冰条件可按设计冰厚的1.30倍考虑，500kV紧凑型线路的稀有覆冰条件可按设计冰厚的1.50倍考虑。 DL/T5217一20057导线和地线7.0.1紧凑型线路导线表面电场强度和相应的无线电干扰(RI).噪声(AN)水平应达到常规型线路的一般水平，并符合相关标准的要求。昌平一房山单回500kV紧凑型线路，导线采用六分裂LGJ-240/30钢芯铝绞线，自然输送功率为1333MW;导线表面最大电场强度为17.83kV/cm;在距线路中心线40m范围内的无线电干扰水平为35dB-47dB;在距线路中心线40m范围内的可听噪声水平为40dB-43dBo政平一宜兴双回500kV紧凑型线路，导线采用六分裂LGJ-240/30钢芯铝绞线，自然输送功率为1312MW:导线表面最大电场强度为17.89kV/cm;在距线路中心线40m范围内的无线电干扰水平为38dB-51dB;在距线路中心线40m范围内的可听噪声水平为40dB-45dBe成县一天水单回DOW紧凑型线路，导线采用四分裂LGJ-150/25钢芯铝绞线，自然输送功率为521MW:导线表面最大电场强度为18.9kV/cm:在距线路中心线30m范围内的无线电干扰水平为41dB-57dB;在距线路中心线30m范围内的可听噪声水平为38dB-42dB,安定一廊坊单回220kV紧凑型线路，导线采用四分裂LGJ-150/25钢芯铝绞线，自然输送功率为278.6MW:导线表面最大平均电场强度为14.OkV/cma7.0.2为了平衡三相线路参数，充分利用导线截面和减小导线表面场强，紧凑型线路导线选型时，应尽量做到每相电荷平衡，每根子导线电荷基本平衡。以工作电容衡量每相导线电荷平衡情况，该工作电容乘以相电压等于该相单位长度线路电荷:用不均 DL/T5217一2005匀系数表示每根子导线电荷平衡情况，该系数等于该根子导线的实际电荷除以子导线的平均电荷。昌平一房山500kV紧凑型线路和政平一宜兴双回500kV紧凑型线路相导线工作电容相差不超过0.25，子导线最大电荷不均匀系数不大于1.05，最小电荷不均匀系数不小于0.95.昌平一房山500kV紧凑型线路导线电荷平衡情况见表7.0.2-1，常规500kV线路导线电荷平衡情况见表7.0.2-2表7.0.2-1昌一房500kV贤凑型线路导线电荷平衡情况工作电空电荷不均匀系数相间距离自然功率pF/mMwA17N79干B17.M75c17t.7H91.05」一0.95表7.0.2-2常规500kV线路导线电荷平衡情况工作电容电荷不均匀系数相间距离自然功率Mw12.3I996c13.10H6一一F1.m0=5F0=.9,;6=7.0.3验算导线允许载流量时，导线的允许温度按DUP5092-1999第7.0.2条款执行，即钢芯铝绞钱和钢芯铝合金绞线可采用十700C;钢芯铝包钢绞线(包括铝包钢绞线)可采用十800C，或经试验决定;镀锌钢绞线可采用+125"C。本标准根据近些年运行经验，将钢芯铝绞线和钢芯铝合金绞线调整为十800Co验算导线允许载流量时的环境气温采用最高气温月的最高平均气温，风速应采用0.5m/s，太阳辐射功率密度采用0.1W/CMZo导线允许载流量计算公式可采用DUT5092-1999条文说明中所列公式。7.0.4紧凑型线路采用多分裂导线，子导线分裂数由技术经济比较确定。在安定一廊坊220kV紧凑型线路和昌习乙一房山500kv紧 DL/T5217一2005凑型线路工程导线选型及优化布置的研究过程中，提出了多种不规则的子导线布置方案。通过调研，认为紧凑型线路子导线采用对称均匀布置，有利于线路金具的研制，有利于施工器具的开发使用，有利于运行维护。对于相导线分裂间距、分裂数和相导线间距离，研究成果表明:500kV紧凑型线路:1)导线采用四分裂方案，加大分裂距离，导线表面场强难以降低到较低的数值。相导线中心距离为6.5m，在525kV工作电压下，导线表面最大场强可达19.93kV/cm，大于已运行的500kV线路导线表面最大场强。2)导线采用五分裂、六分裂方案，相导线中心距离为6.0m一7.0m时，线路自然输送功率达到1300MW^-1400MW,五分裂方案较六分裂方案的线路自然输送功率小3%左右。导线表面场强均可接受，六分裂方案导线表面场强小于五分裂方案。3)导线采用六分裂方案，分裂间距分别为0.3m,0.4m,0.5m的计算表明，子导线分裂间距加大时，线路自然输送功率增加较快;相导线中心距离加大时，线路自然输送功率、年平均电晕损失、无线电干扰、可听嘈声等皆减小。22OkV紧凑型线路:导线采用三分裂方案，相导线中心距离为3.0m-3.5m时，线路自然输送功率达到260MW-v28OMW:导线采用四分裂方案，相导线中心距离为3.0m~3.5m时，线路自然输送功率达到290MW-31OMW;导线四分裂方案较导线三分裂方案线路自然输送功率提高15%左右。导线采用三分裂方案、四分裂方案，导线表面场强均可接受，且四分裂方案导线表面场强小于三分裂方案。分裂导线间距每增加10cm，导线三分裂方案和四分裂方案线路自然输送功率均增加8MW左右。导线采用三分裂、四分裂方案，相导线中心距离为3.0m-v DL/T5217一20053.4m时，分裂间距分别为0.6m,0.7m,0.8m的计算表明，线路自然输送功率达到271MW-324MW，三分裂方案较四分裂方案的线路自然输送功率小11%左右。导线表面场强均可接受，四分裂方案导线表面场强小于三分裂方案。昌平一房山500kV紧凑型线路、新乡一邯郸500kV紧凑型线路和政平一宜兴双回500kV紧凑型线路，导线采用六分裂LGJ-240/30钢芯铝绞线，子导线采用六边对称均匀布置，子导线外接圆直径为750mm;安定一廊坊220kV紧凑型线路，导线采用四分裂LGJ-150/25钢芯铝绞线，子导线采用正方形对称布置，子导线分裂间距为450mm。今后500kV,220kV紧凑型线路宜选用与此相同的分裂数与分裂间距，330kV紧凑型线路可借鉴此经验，有利于施工单位现有施工机具的使用，有利于定型金具零件的选用。7.0.7对DL/1"5092-1999第7.0.5条款的内容略做文字修改。昌平一房山500kV紧凑型线路六分裂导线间隔棒的受力分析和间隔棒在档内布置、导线防振研究表明:分裂导线间隔棒夹头出口处、悬垂线夹出口处、耐张线夹出口处的导线上都会产生动态的交变弯曲应力，对于普通档导线许用动弯应变可为300"。根据室内微风振动试验确定端次档距，端次档距为25m时，悬垂线夹出口处导线上的最大动弯应变为256"，裕度不大:端次档距为30m时，悬垂线夹出口处导线上的最大动弯应变为157gF，有一定的安全裕度;端次档距为35m时，悬垂线夹出口处导线上的最大动弯应变为162"，有一定的安全裕度。30m,35m端次档距优于25m端次档，且30m,35m端次档距结果相接近，因此工程中端次档距宜控制在30m-35m.为使导线系统的振动衰减率达到最大，对次档距布置进行优化。优化原则首先是根据次档距振荡和导线在风力及电磁力作用下的摇摆不发生碰线为条件确定最大次档距，并根据室内微风振动试验确定端次档距;其次是间隔棒布置不等距、不对称，次档距由 DL/T5217一2005两端向中间逐渐增加，最终使得导线系统的对数衰减率最大。按上述原则优化次档距布置，与传统设计相比，在间隔棒数量不增加或减少的情况下，改善了导线系统防振特性，有利于抑制导线振动，从而提高导线的使用寿命。 DL/T5217一20058绝缘子和金具8.0.1保留DL/T5092-1999第8.0.1条款的精神，略做文字修改。我国在20世纪80年代末期开始批量使用棒型复合绝缘子，最大使用荷载设计安全系数大都为3.0，至今运行情况基本良好，虽出现个别串脆断，多是产品质量问题。例如在华北重污秽地区，送电线路大量使用棒型复合绝缘子，最大使用荷载设计安全系数均为3.0。沙昌500kV线路，1986年开始挂网运行的棒型复合绝缘子，至今运行情况基本良好。目前我国复合绝缘子的系列产品，已与标准金具配套，因此复合绝缘子最大使用荷载设计安全系数取3.0较为适宜。棒型瓷绝缘子在我国尚无成熟的运行经验，对其机械强度安全系数暂时无法明确规定，使用时可参考本条规定及国际上的有关规定。DL/T5092-1999第8.0.1条款，对瓷质盘型绝缘子有校验常年荷载安全系数的要求，华东电力设计院就此提出以下建议:即使常年荷载对玻璃绝缘子玻璃件的影响较小，但对玻璃绝缘子金属部分产生疲劳的作用与瓷绝缘子一样，因此玻璃绝缘子也应受到常年荷载的限制;近年来国产瓷绝缘子产品质量不断提高，在目前有条件择优采购的情况下，在限制常年荷载的问题上瓷质绝缘子和玻璃绝缘子可以等同看待;常年荷载安全系数不仅对绝缘体有影响，对金属附件的疲劳也有影响，因此常年荷载安全系数仍不能取消，在择优选用条件下，一般线路常年荷载安全系数取4.0。电力规划设计总院以电规总送(2002)73号文，对华东电力设计院《关于盘型绝缘子常年荷载安全系数的复函》，已明确在择优采购的情况下，瓷和玻璃绝缘子在限制常年荷载问题上可以等同看待，其常年安全系数一般送电线路工程按不低于4.0考虑。 DL/T5217一20058.0.2为有效压缩导线线间距离，紧凑型线路直线塔导线绝缘子金具组装串势必采用V型，考虑风荷载对绝缘子串摇摆的影响，应对V型绝缘子串夹角给予限制。昌平一房山500kV紧凑型线路、新乡一邯郸500kV紧凑型线路、政平一宜兴双回500kV紧凑型线路、成县一天水330kV紧凑型线路和安定一廊坊220kV紧凑型线路，直线塔导线V型绝缘子金具组装串最小夹角为88.40。设计经验表明，在大风情况下，部分塔位会出现V型串的背风绝缘子承受压力，迎风绝缘子承受拉力的情况。当背风绝缘子压曲后，V型串变形，导线联板位置偏移，但要求偏移后的电气距离应满足工作电压绝缘要求。昌平一房山500kV紧凑型线路和安定一廊坊220kV紧凑型线路，已分别运行了6年和11年，经历了数次大风的考验，运行情况良好。昌平一房山500kV紧凑型线路、新乡一邯郸500kV紧凑型线路和政平一宜兴双回500kV紧凑型线路，直线塔下导线V型绝缘子金具组装串最大夹角为1410，V型串抗垂直力和纵向力的能力差。为了使下导线V型串受力合理，在大外部负荷情况下增加一悬垂绝缘子串，即采用V型绝缘子串加悬垂绝缘子串的组合，该种组合是超静定力学体系。为了避免出现超静定情况，在无风时要求V型串处于松弛状态，即只有悬垂串承受垂直负荷。V型串中要配置调节长度金具，调节的长度要考虑各种工况的导线联板位置偏移，在任何条件下只有一串绝缘子或两串绝缘子同时受力。8.0.3夹角较小的V型绝缘子串，在大风情况下，可能出现绝缘子承受压力的情况。理论和试验研究表明，复合绝缘子所受压力荷载大于临界压曲荷载时，其后屈曲特性依然是稳定的，即受压荷载超过临界荷载之后，复合绝缘子仍具有承受压力大于临界荷载的能力，因此夹角较小的V型绝缘子串宜选用复合绝缘子。8.0.4复合绝缘子具有质量轻、抗拉压、且压曲后仍具有承受压力的能力和压曲后仍能保证质量特性的特点，相间绝缘间隔棒应35 DL/T5217一2005采用棒型复合绝缘子。昌平一房山500kV紧凑型线路，相间绝缘间隔棒机械技术条件如下:1)拉伸破坏荷载不低于lOOkN.相间绝缘间隔棒实际运行中，所受拉伸荷载较小，为检测相间绝缘间隔棒的质量，并留有一定裕度，特将相间绝缘间隔棒拉伸破坏荷载定为不低于IOOkN.2)初始后屈曲轴向压缩荷载不低于60ON，而且后屈曲特性应是稳定的。3)相间绝缘间隔棒棒芯直径为30mmo4)需进行20万次反复屈曲试验(卧式)，试验时最大侧向挠度不应小于600mm，试验后相间绝缘间隔棒仍能保证良好的电气性能。5)需进行5次特大挠度屈曲试验，试验时最大侧向挠度不应小于巧OOmm，试验后相间绝缘间隔棒仍能保证良好的电气性能。安定一廊坊220kV紧凑型线路，相间绝缘间隔棒机械技术条件如下:1)拉伸破坏荷载不低于50kNo2)初始后屈曲轴向压缩荷载不低于981N，而且后屈曲特性应是稳定的(试验时间隔棒应水平放置)。3)相间绝缘间隔棒棒芯直径为24mmo4)需进行20万次反复屈曲试验(卧式)，试验时最大侧向挠度不应小于300nun，试验后相间绝缘间隔棒仍能保证良好的电气性能。昌平一房山500kV紧凑型线路和安定一廊坊220kV紧凑型线路，已分别运行了6年和11年，经历了数次大风的考验，相间绝缘间隔棒运行情况良好。建议在设计风速大于32m/s的地区，相间绝缘间隔棒的拉伸破坏荷载适当提高。36 DL/T5217一20058.0.5保留DL/T5092-1999第8.0.4条款的内容，略做文字修改。由于紧凑型线路采用多分裂导线，子导线都采用一下垂式线夹，且连接金具多，需采取相应的均压措施和防电晕措施。8.0.6昌平一房山500kV紧凑型线路，选用现行标准型耐张线夹，曾发生导线耐张线夹引流板疲劳断裂，之后昌平一房山500kV紧凑型线路全线换用引流板为焊接工艺的导线耐张线夹。鉴于昌平一房山500kV紧凑型线路，导线耐张线夹引流板疲劳断裂的原因还在分析当中，没有最终结论，考虑紧凑型线路子导线分裂数较常规线路多的特点和昌平一房山500kV紧凑型线路运行中的修复经验，提出紧凑型线路导线耐张线夹引流板应充分考虑机械强度，以防止引流板疲劳断裂。8.0.7导线相间间隔棒的安装是通过与子导线间隔棒的连接来实现的，连接处常年受力，且拉压交变，易产生磨损。另外，导线相间间隔棒较长，有一定的柔韧性，导线的振动必然会传递到此连接处，因此导线相间间隔棒与子导线间隔棒的连接应灵活可靠，具有耐磨性和转动灵活性，并考虑防电火花的措施。昌平一房山500kV紧凑型线路，研制的导线相间间隔棒与子导线间隔棒的连接金具是球碗型式，配有耐老化、抗臭氧、有强度、有硬度和有导电性的阻尼橡胶件，可在200范围内全方位转动，此阻尼橡胶件通过了球碗疲劳振动试验(振动频率为1.2Hz，振动次数为2X105).8.0.8保留DL/T5092-1999第8.0.3条款。 DL/T5217一20059绝缘配合、防雷和接地9.0.1保留DL/T5092-1999第9.0.1条款，紧凑型线路的绝缘配合原则与常规型线路一致，绝缘子片数选择时，一般需满足能耐受一长期工频电压的作用和能耐受设计操作过电压的作用，雷电过电压一般不作为选择绝缘子片数的决定条件，仅校验线路的耐雷水平是否满足要求。紧凑型线路除选定绝缘子片数及相对地空气间隙外，相间空气间隙、档距中相间绝缘间隔棒的参数也要根据相间操作过电压水平及保护装置特性进行设计和校对，以使线路操作过电压闪络概率控制在可接受的水平内。9.0.2保留DL/T5092-1999第9.0.2条款的内容，做相应修改。采用合成绝缘子时，合成绝缘子的绝缘结构高度不应小于盘型绝缘子串绝缘结构高度。保留按塔不同高度配置不同的绝缘水平，因此DLT5092-1999中的全高超过40m有地线的杆塔，高度每增加lom，增加1片同型绝缘子的内容的予以保留，兼顾高杆塔的耐雷性能，规定了某一高度以下的直线塔绝缘子片数。超过该高度的高杆塔经校验后，可采取适当措施提高线路的耐雷水平。9.0.3保留DL/T5092-1999第9.0.3条款，各污秽等级线路爬电比距范围内的取值，可依据当地运行经验和网省局运行管理规定选择。相间绝缘间隔棒的绝缘设计过程与相对地绝缘子一样，其工作电压为线电压，即是相对地绝缘子工作电压的万倍，依据DL/T620-1997《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合》规定:工频运行电压和暂时过电压下的绝缘配合:工频运行电压下电气装置电瓷外绝缘的爬电距离应符合相应环境污秽分级条件下的爬电比距要求。操作过电压下的绝缘配合: DL/T5217一2005a)220kV以上的架空线路确定其操作过电压要求的绝缘水平时，可用将过电压幅值和绝缘强度作为随机变量的统计法，并且仅考虑空载线路合闸、单相重合闸和成功的三相重合闸<如运行中使用时)过电压。b)220kV及以下的架空线路和变电所绝缘子串、空气间隙的操作过电压要求的绝缘水平，以计算用最大操作过电压为基础进行绝缘配合，将绝缘强度作为随机变量处理。空载线路合闸、单相重合闸和成功的三相重合闸(如运行中使用时)，在线路上产生的相对地统计过电压，对330kV和500kV系统分别不宜大于2.2p.u.和2.0p.u.。对220kV系统，相对地计算用最大操作过电压不宜大于3.0p.u.。相间与相对地操作过电压的比值，330kV和500kV系统取1.7,220kV系统取1.40相间绝缘间隔棒工频电压、操作冲击电压最小耐受计算值列入表9.0.3:表9.0.3工频电压、操作冲击电压最小耐受计算值标称电压220330500kV最高电压252363550kV工频耐受电压计算值"Ix、厅，，“363X万=513550X涯=778kV操作冲击耐受电压计算值3X252X五x2.2X363X迈x2X550X五XkV1.4-.万=8651.7-万=11081.7=万=1527昌平一房山500kV紧凑型线路，相间绝缘间隔棒电气技术条件如下:1)最高运行电压:550kVo2)雷电冲击耐受电压:2900kV.3)操作冲击耐受电压:1900kV.4)工频干耐受电压:1200kVo5)工频湿耐受电压:1080kVo DL/T5217一20056)爬电距离:14000mm,安定一廊坊220kV紧凑型线路，相间绝缘间隔棒电气技术条件如下:1)最高运行电压:252kVo2)雷电冲击耐受电压:1230kV.3)操作冲击耐受电压:950kV.4)工频干耐受电压:800kV.5)工频湿耐受电压:700kV.6)爬电距离:7600mme昌平一房山500kV紧凑型线路和安定一廊坊220kV紧凑型线路已分别运行6年和11年，相间绝缘间隔棒运行情况良好，未发生闪络9.0.5带电部分与杆塔构件间隙的要求，保留DUT5092-1999第9.0.6条款的内容。中国电力科学研究院、清华大学对昌平一房山500kV紧凑型线路工程和安定一廊坊220kV紧凑型线路工程，线路操作冲击绝缘强度研究，得出紧凑型线路正极性相一塔操作冲击绝缘强度，由于导线紧凑布置且带有等峰值负极性冲击的第二相的存在而降低，降低幅度近10%。安定一廊坊220kV紧凑型线路，自立式紧凑型铁塔，操作过电压相对地空气间隙为1.5m时，计算的操作冲击闪络概率小于0.001;昌平一房山500kV紧凑型线路，自立式紧凑型铁塔，操作过电压相对地空气间隙为2.7m时，计算的操作冲击闪络概率小于。.0010悬垂直线塔采用V型绝缘子串，导线摆动受到限制，带电部分与杆塔构件的最小间隙，受带电作业控制。夹角较小的V型绝缘子串，在大风情况下，可能出现导线联板位置的偏移，要求导线联板位置偏移后的电气距离满足工作电压绝缘的要求。保留DUT5092-1999第9.0.8条款的内容，略做文字修改。目前带电作业控制了紧凑型线路的塔头尺寸，为进一步压缩紧凑型线路间隙，提出了必要时可采取措施，通过试验确定带电作业如 DL/T5217一2005校验间隙。带电作业时，不存在合空载线路和自动重合闸情况，仅有单相接地和切除单相接地故障状态下的操作过电压。中国电力科学研究院计算昌平一房山500kV紧凑型线路带电作业时操作过电压为:相对地1.72p.u.;相间1.90p.u.，远小于过去制定带电作业校验间隙的操作过电压倍数，带电作业时出现的操作过电压值的减小，使校验间隙也相应减少。武汉高压研究所计算500kV紧凑型线路相对地操作过电压为1.7p.u.;相间操作过电压为2.6p.u.;相对地最小间隙为2.6m;相间最小间隙为4.0m时，操作冲击闪络概率低于Lox1了，带电作业是安全的。武汉高压研究所和华北带电作业中心编制的《昌房500kV紧凑型线路带电作业操作规程》，规定作业人员在地电位进行作业时，人体与带电体间的最小安全距离不得小于2.8m;等电位作业人员对地的安全距离不得小于2.8m，对邻相带电体的距离不得小于4.0m.《昌房500kV紧凑型线路带电作业操作规程})涉及的作业项目有:更换上相V型串合成绝缘子;更换下相V型串合成绝缘子;带电检查维修架空地线;带电检查修复导线间隔棒;带电进行导线修补;带电检查维修导线。昌房500kV紧凑型线路的带电作业，已在沙河500kV紧凑型线路试验段上进行数次成功实践。国外运行经验证明，带电作业时临时安装保护间隙，可较大幅度地压缩带电作业校验间隙综上所述，目前仍具备进一步压缩带电作业校验间隙的条件，需要在以后进行试验研究和工程实践。9.0.7对昌平一房山500kV紧凑型线路工程和安定一廊坊220kV紧凑型线路工程相间操作冲击绝缘强度研究得出，线路在杆塔处的相间操作冲击绝缘强度，比无杆塔处低约10%;导线三角布置，第三相上的电压低于具有正极性冲击那一相的电压之半时，它对另两相的相间操作冲击绝缘强度没有影响，与美国GE公司对紧 DL/T5217一2005凑型线路操作冲击绝缘强度的研究结论相同。安定一廊坊220kV紧凑型线路，按相间操作过电压4.2p.u.,计算档距中相间操作过电压间隙为2.1m，塔头相间操作过电压间隙为2.4m，相间操作冲击闪络概率低于。.0010昌平一房山500kV紧凑型线路，按相间操作过电压为3.3p.u.,计算塔头相间操作过电压间隙为5.2m，档距中相间操作过电压间隙为4.6m时，相间操作冲击闪络概率低于0.006.9.0.8保留DUT5092-1999第9.0.7条款的内容，略做文字修改。9.0.9保留DUT5092-1999第9.0.9条款的内容，略做文字修改。紧凑型线路，雷电过电压一般不作为选择绝缘的决定条件，仅校验线路的耐雷水平是否满足要求。清华大学计算安定一廊坊220kV紧凑型线路和昌平一房山500kV紧凑型线路耐雷水平、雷击跳闸率结果如下:安定一廊坊220kV紧凑型线路，耐雷水平为97kA，雷击跳闸率为0.338次/(100km"a)。昌平一房山500kV紧凑型线路，耐雷水平为172kA，雷击跳闸率为0.07次/(100km.a)o武汉高压研究所计算政平一宜兴500kV同塔双回紧凑型线路耐雷水平、雷击跳闸率结果为:耐雷水平为155kA;雷反击双回同时跳闸率为0.00182次/(100km"a);雷反击单回跳闸率为0.0493次/(100km"a);雷反击单回两相同时跳闸率为0.0089次/(100km·a);雷绕击跳闸率为零。9.0.10保留DUT5092-1999第9.0.10条款的内容，略做文字修改。由于紧凑型线路大幅度地压缩了导线相间距离，容易实现地线对边导线为负保护角。雷击跳闸率可直接反映线路防雷的可靠性，而绕击跳闸是线路雷击跳闸的重要因素。武汉高压研究所在500kV同塔双回紧凑型线路防雷性能校验和研究中得出:政平一宜兴500kV同塔双回紧凑型线路，采用双地线和负保护角，绕击跳闸为零。 DL/T5217一200510导线布置10.0.1紧凑型线路只有取消相导线间的接地构件，才能较大幅度地压缩线间距离，提高线路的自然输送功率。紧凑型线路三相导线采用等边倒三角对称布置，电气参数平衡度优于三相导线采用水平布置或垂直布置;线路走廊小于三相导线水平布置。以220kV紧凑型线路为例，计算的线路电气参数见表10.0.1:表10.0，相间距离为3S，相导线为4XLGJ-150钢芯铝绞线等边倒三角、水平和垂直三种布1紧凑型线路电气参数相导线工作电容电荷分配自然表面最分裂pF/m不均匀系数馨凳冀奸大场强间距Mw盆V/nnA相B相C相F=n厂们拍耳110.4289.719.0I}22.219力19.00.821.250.6323.:一}21.1一}24.921.120.60.841.2319fft46*l"t0.8350.322.92:1一}22.921.90.851.221.0373424.428.824.422.90.86}一1.200.4290.9，9.，一}22.2}一19.2}一;9.00.821.240.6324.121.224.921.320.6一{0.84】23}8$}0.8350.722.822123.021.90.85}一，.221.0372.624.428.8}一24.2}一22.9}一0.86}一1.210.4一{303.020.620.320.61一，5.70.971.030.6318.0}一22.0}一21.71一22.016.51}0.951.05q耗。.:}338.5}23423.1}一23.4}一17.6}一。.93}一1.071刀355刀24.624:}一24.6}一，8.60.921.08每相分裂导线采用等边对称布置，既能保证电气特性的优越性，又可方便金具加工制造和紧凑型线路的安装施工。10.0.2转大幅膺她压缩线间即离，增加子导线根豹。增大子导 DL/T5217一2005线分裂间距，可提高线路的自然输送功率。以500kV紧凑型线路为例，导线相间距离在5.5m--7.5m范围内，相间距离每减小Im，自然输送功率约增大5%:分裂子导线外接圆直径在60cm-100cm范围内，每增加10cm，自然输送功率约增大3.5%;子导线分裂数在4-8范围内，每增加1根，自然输送功率约增大2.5%.目前已运行的500kV紧凑型线路，导线相间距离6.7m，分裂子导线外接圆直径750mm，自然输送功率1333NM;已运行的220kV紧凑型线路，导线相间距离3.4m，分裂子导线外接圆直径636m，自然输送功率278.6MWo500kV紧凑型线路，三相导线采用等边倒三角对称布置，导线线间距离为6.7m，每相子导线采用六分裂等边对称均匀布置，子导线外接圆直径为750m;220kV紧凑型线路，三相导线采用等边倒三角对称布置，导线线间距离为3.4m，每相子导线采用四分裂等边对称均匀布置，子导线外接圆直径为636m:通过工程的实践，已有定型金具零件可供选择，并有成熟的施工工艺。正在建设中的成县一天水330kV紧凑型线路，鉴于路径海拔达2000m，还有40多千米的林区，缩小线路走廊是这条线路的第一问题，因此，压缩导线相间距离后(导线相间距离5.2m)，为减少导线表面场强，分裂子导线外接圆直径取495mmo10.0.3考虑线路短路引起的电动力和风力作用下导线摇摆对线间距离的影响，档距较大时可设置相间绝缘间隔棒。三相短路时，相导线不得发生碰线，短路电流值和计算时间应根据系统情况决定;风力作用下导线不同步摇摆时，应满足工频电压和操作过电压的相间绝缘要求。清华大学计算了昌平一房山500kV紧凑型线路三相短路时，设置相间绝缘间隔棒的条件:三相短路，短路电流50kA，档距700m以下，可不设置相间绝缘间隔棒;档距700m-1000m设置一处相间绝缘间隔棒，相间绝缘间隔棒安装在档距中央。 DL/T5217一2005清华大学计算了昌平一房山500kV紧凑型线路，风力作用下导线不同步摇摆时设置相间绝缘间隔棒的条件:1)工频电压条件:设计风速32m/s，导线不同步摇摆时相间最小间距满足2.2m，档距830m以下可不设置相间绝缘间隔棒:档距830m一1200tn，设置一处相间绝缘间隔棒，相间绝缘间隔棒安装在档距中央。2)操作过电压条件:设计风速15m/s，导线不同步摇摆时相间最小间距满足4.6m，档距700m以下可不设置相间绝缘间隔棒:档距700m-830m，设置一处相间绝缘间隔棒，相间绝缘间隔棒安装在档距中央;档距830m-1200m,设置两处相间绝缘间隔棒，相间绝缘间隔棒安装在档距1/3或1/4处。昌平一房山500kV紧凑型线路建设中，各方专家认为15m/s风速情况下，出现最大统计操作过电压的概率很小，而昌平一房山500kV紧凑型线路又是试验线路，因此建议昌平一房山500kV紧凑型线路在确定设置相间绝缘间隔棒条件时，可不考虑操作过电压的影响。实际工程建设中，档距830m以下没有设置相间绝缘间隔棒，档距830m-1200m设置一处相间绝缘间隔棒。10.0.4上、下布置的相导线，应按稀有覆冰条件验算导线不同期脱冰，对线间距离的影响，满足工频运行电压相间绝缘的要求。验算条件:连续档中间一档下相导线脱冰，其余档导线不脱冰，无风。10.0.5国电华北电力设计院工程有限公司针对昌平一房山500kV紧凑型线路，进行了系统运行特性研究，研究结果表明，导线倒正三角排列的单回紧凑型线路较常规型线路的对称性好得多，紧凑型线路的序间祸合参数，无论是有名值还是相对各自正序参数的标么值，均在常规线路序间祸合参数的9%以下，因此导线倒正三角排列的单回紧凑型线路可不换位。国电华北电力设计院工程有限公司针对政平一宜兴500kV同45 DL/T5217一2005塔双回紧凑型线路，也进行了系统运行特性研究。研究结果表明，同塔双回紧凑型线路中的回路间存在祸合，其零序祸合参数较大，在系统计算分析中必须考虑;不换位时的正序祸合参数，在线路较长时也应予以考虑。 DL/T5217一200511杆塔11.0.1我国20世纪80年代在紧凑型输电线路塔型研究中，对可能应用的杆塔型式都做过不同程度的技术经济比较分析，有的还做过真型塔试验。经认真比选后，已建紧凑型输电线路都采用了自立式铁塔，因而本条仍建议一般紧凑型线路宜采用自立式杆塔。紧凑型输电线路的铁塔型式并不仅限于自立式铁塔一种形式，国外上千千米的400kV紧凑型输电线路主要直线塔，也有使用拉线悬索塔的成功范例。我国在有条件的地区，因地制宜地采用拉线铁塔也应是工程比选的一个方面。 DL/T5217一200512对地距离和交叉跨越12.0.1与DUT5092-1999规定内容一致。12.0.2保留DUT5092-1999第16.0.2条款的内容，局部进行修改。1978年锦州会议决定，非居民区，500kV线路线下场强控制在lOkV/m内，我国均按此执行。昌平一房山500kV紧凑型线路导线对地面距离lom时，离地Im处最大工频电场强度为9.2kV/m;政平一宜兴500kV同塔双回紧凑型线路导线对地面距离lom时，离地lm处，同相序布置最大工频电场强度为9.54kV/m，逆相序布置最大工频电场强度为9.52kV/m。计算结果表明，导线对地面距离相同时，紧凑型线路地面电场强度低于常规线路，因此在非居民区，500kV紧凑型线路对地距离取lomo